Бурение грунтовых зондов, установка энергетических колодцев

8. Заряд торпед ТДШ составляют из различного числа ниток детониру­ющего шнура, связывая их в пучок. Заряд торпеды должен гарантировать сохранность труб при взрыве и в то же время обеспечивать заданный эффект.

Величину заряда торпеды ТДШ (число ниток детонирующего шнура марки ДШВ) определяют по номограммам рис. 9-11. Полученная по номограммам величина заряда гарантирует сохранность трубы при взры- вв^Трещины в стальных трубах появляются при увеличении заряда в 4 рЗк? за, » в трубах из алюминиевого сплава Д16Т — в 3 раза.

Пересчет числа ниток ДШВ п на число ниток детонирующего шнура другой марки производят по формуле

где пх> У1 ~ соответственно число ниток и линейная плотность ВВ детони­рующего шнура другой марки из того же ВВ.

Пример 1. Требуетсл определить число ниток ДШВ п при торпедирова­нии торпедой ТДШ бурильных труб диаметром с1 = 114 мм и толщиной стенки 5 — 10 мм при гидростатическом давлении^ = 40 МПа.

I, На номограмме рис. 9 соединяем линейкой точки со значениями 4^МШ1_и_-101^£г^на соответствующих шкалах? Полученную засечку на вспомогательной шкале соединяем прямой с точкой, соответствующей 114 мм на шкале В месте пересечения этой прямой со шкалой п полу­чаем значение 3,9. Следовательно, для данного случая нужны четыре нитки ДШВ.

Пример 2. Требуется определить число ниток ДШВ п при торпедиро­вании торпедой ТДШ легкосплавных бурильных труб с (1 =129 мм и

5= 11 мм, изготовленных из алюминиевого сплава Д16Т Гидростати­ческое давление р = 60 МПа.

На номограмме рис. 10 соединяем линейкой точки со значениями 60 МПа и 11 мм на соответствующих шкалах. Полученную засечку на вспомогательной шкале соединяем прямой с точкой, соответствующей 129 мм на шкале <1 В месте пересечения этой прямой со шкалой п полу­чаем значение 2,5. Поскольку заряд для данного случая может быть уве­личен в 3 раза, принимаем для первого торпедирования три нитки ДШВ.

Пример 3. Требуется определить величину заряда 7 для торпедиро­вания торпедой ТДШ ^тажеленной бурильной трубы диаметром 120-мм и толщиной стенки 28 мм при гидростатическом давлении 50 МПа.

На номограмме рие. 11 соединяем линейкой точки со значениями 120 и 28 мм на соответствующих шкапах. Полученную засечку на вспо­могательной шкале соединяем прямой с точкой, соответствующей 50 МПа на шкале р. В месте пересечения этой прямой со шкалой у получаем зна­чение ^00 г/м.

При выборе величины заряда торпеды следует также учитывать свой­ства промывочной жидкости. Заряд рекомендуется увеличить в с раз. Значения коэффициента с, учитывающего свойства среды, приведены в табл. 6 .

Следует помнить, что при повторном взрыве в той же зоне зарядом такой же величины происходит удвоение деформации, а при значении относительной остаточной деформации 0,04 может произойти нарушение сплошности трубы с образованием трещин.

Длина торпеды для отвинчивания выбирается такой, чтобы гарантиро­вать установку заряда по крайней мере против одного резьбового соеди­нения. При использовании локатора муфт длина торпеды может быть равной 1—2 м. Если торпеду применяют для "встряхивания”, то плину ее. выбирают в соответствии с зонами прихвата, но с таким расчетом, чтобы общая масса заряда не превышала 5 кг.

1 По данным Азербайджанского отделения ВНИИГеофизики.

/

Рис. 9. Номограмма для определения заряда торпеды ТДШ при ликвида­ции прихватов стальных бурильных труб

»г Рис. 10. Номограмма для определения заряда торпеды ТДШ при ликвида — > ции прихватов труб из алюминиевого сплава Д16Т

{ Рис. 11. Номограмма для определения заряда торпеды ТДШ при ликвида­ции прихватов утяжеленных бурильных труб

Таблица 6 Значение коэффициента с в зависимости от свойств среды Промывочная жидкость Плотность, Вязкость с г/см поСПВ-5,с Вода 1 _ 1 Промывочная жидкость: необработанная 1,26 До 60 1.1 обработанная и утяжеленная 1,5 ДоЮО 1,2. то же 1,5 200 1,25 ♦> 2 До 100 1,25 »> »» 2 200 1,4

ТОРПЕДЫ ДЛЯ ОБРЫВА ТРУБ

9. Диаметр заряда торпеды ТШТ из флегматизированного гексогена или состава ГФГ-2 (плотность 1,6 г/см ^ при длине заряда не менее четы­рех внутренних диаметров трубы определяют по номограммам рис. 12— 15. Для пересчета полученного диаметра на диаметр заряда из составов ГНДС или НТФА необходимо полученное по номограммам значение умножить на 1,2.

У Рис. 12. Номограмма для определения диаметра заряда торпеды ТШТ для обрыва стальных бурильных труб в интервале, не закрепленном обсадны­ми трубами

0,25 —

<*,,ми ДМПа-(*трвн, мм г 150

^ Рис. 13. Номограмма для определения диаметра заряда торпеды ТШТ для обрыва стальных бурильных труб в интервале, закрепленном обсадными трубами

р. мпа йТрвн-мм

У Рис. 14. Номограмма для определения диаметра заряда торпеды ТШТ для обрыва бурильных труб из алюминиевого сплава Д16Т

Рис. 15. Номограмма для определения диаметра заряда торпеды ТШТ для обрыва утяжеленных бурильных труб

Диаметр заряда для разъединения бурильных труб в замковом соеди­нении в 1,5, а муфтовом в 1,75 раза меньше, чем для обрыва труб. При этом извлечение труб облегчается, так как резьбовая часть почти не обра­зует ’’паука”.

Пример 1. Требуется определить диаметр заряда с? з торпеды ТШТ для обрыва стальных бурильных труб диаметром 114 мм и толщиной стенки

10 мм при гидростатическом давлении 70 МПа в скважине диаметром

d = 243 мм.

с

На номограмме рис. 12 соединяем линейкой точки со значениями dTpMc — 0,47 и р — 70 МПа. Полученную засечку на вспомогательной шкале соединяем с точкой на соответствующей шкале со значением внутреннего диаметра трубы dTр вн, равного 94 мм. В месте пересечения этой прямой со шкалой d3 получим значение 51-52 мм. В данном случае может быть использована торпеда ТШТ 50/55, возможности которой по обрыву бурильных труб с dJp = 114 мм в указанных условиях являются предельными, т. е. при большем гидростатическом давлении обрыва труб может не быть.

Пример 2. Требуется определить диаметр заряда торпеды ТШТ для обрыва прихваченных насосно-компрессорных труб диаметром 73 мм и толщиной стенки 5,5 мм в интервале с гидростатическим давлением 40 МПа, закрепленным обсадными трубами внутренним диаметром 132 мм.

Аналогичным предыдущему построением по номограмме рис. 13 определяем, что требуемая величина заряда должна быть в пределах 54-55 мм, т. е. даже применение торпеды ТШТ 50/55 не может гарантиро­вать обрыв указанных труб в закрепленном интервале. Этот пример сов­местно с предыдущим показывает сильное влияние обсадных труд на вы­бор величины заряда.

Пример 3. Требуется определить диаметр заряда торпеды ТШТ для обрыва прихваченных легкосплавных бурильных труб диаметром 147 мм и толщиной стенки 11 мм, изготовленных из алюминиевого сплава Д16Т. Гидростатическое давление в интервале торпедирования р— 100 Mila.

На номограмме рис. 14 соединяем линейкой точки со значениями р = 100 МПа и г? тр = 125 мм и в точке пересечения этой прямой со шкалой d3 получаем 47 мм. Для этого случая выбирается торпеда ТШТ 50/55.

Пример 4. Требуется определить диаметр заряда торпеды ТШТ для обрыва утяжеленной бурильной трубы наружным диаметром 146 мм и внутренним — 68 мм в скважине диаметром 190 мм при гидростатичес­ком давлении 60 МПа. Для данного случая имеем d /d = 0,77, б/с/ вн = = 0,57

На номограмме рис. 15 соединяем линейкой точки на соответствую­щих шкалах с указанными значениями dTp/dc и S/dTp вн. Получаем неко­торое вспомогательное число на шкале А, которое переносим на шкалу Б. Полученную точку шкал Б соединяем прямой с точкой со значением 60 МПа на соответствующей шкале. Точку пересечения этой прямой со шкалой В соединяем с точкой со значением 68 мм на шкале dTp вн и в точке пересечения со шкалой d3 получаем требуемый диаметр заряда 55 мм. По условиям проходимости в данном случае может быть исполь­зована только торпеда ТШТ 50/55, заряд которой диаметром 50 мм в на­ших условиях не может гарантировать обрыв утяжеленной бурильной трубы. Наиболее эффективным в данном случае является торпедирование в резьбовом соединении утяжеленной бурильной трубы.

С помощью обратного построения при заданных значениях диаметра заряда и отношения диаметра трубы к диаметру скважины определяем, при какой максимальной величине гидростатического давления можно рассчитывать на обрыв трубы.

КУМУЛЯТИВНЫЕ ТРУБОРЕЗЫ

10. Ввиду того, что плотность и скорость плоской кольцевой кумулятив­ной струи, образующейся при детонации заряда трубореза, при радиальном расширении уменьшаются, пробивная способность ее быстро падает с уве­личением зазора между корпусом трубореза и внутренним диаметром трубы. Поэтому кумулятивный труборез ТРК не может быть применен в бурильных трубах с внутрь высаженными концами. Выбор типоразмера ТРК в зависимости от вида и размера труб производят в соответствии с табл. 5.

Небольшие заряды ВВ труборезов позволяют сохранить без серьезных повреждений внешнюю зацементированную обсадную колонну в том случае, когда труборез используется для перерезания находящихся внутри них труб, например насосно-компрессорных. Ровный срез труб облегчает последующие работы по извлечению оставшейся в скважине части труб на дневную поверхность.

Комментарии запрещены.