Солнечная электростанция 30кВт - бизнес под ключ за 27000$

15.08.2018 Солнце в сеть




Производство оборудования и технологии
Рубрики

ПРОЕКТИРОВАНИЕ РЕЖИМОВ БУРЕНИЯ АНАЛИТИЧЕСКИМ МЕТОДОМ

Для проектирования режимов бурения аналитическим методом необходимо знать механические и другие свойства горных пород в условиях забоя, а также уравнения связей показателей работы долот с параметрами режима бурения и значения величин, вхо­дящих в эти уравнения, для конкретных условий бурения. Рас­сматриваемый метод проектирования режимов бурения весьма по­лезен для оценки потенциальных возможностей технической осна­щенности буровых и степени использования этих возможностей. Он может быть применен для уточнения параметров режимов бурения, выбираемых на основе анализа статистических промыс­ловых данных, а также для проектирования режимов бурения пу­тем пересчета [96, 97], когда бурение на данной площади или в дднных отложениях горных пород велось долотами определенного типоразмера и выявилась необходимость перехода на долота дру­гого типа или диаметра.

Аналитический метод проектирования режимов бурения яв­ляется особенно ценным в том случае, когда промысловые данные об отработке долот отсутствуют или весьма малочисленны, но имеются соответствующие данные о горных породах и закономер­ностях их разрушения, полученные при лабораторных или стендо­вых исследованиях. Имея такие данные и учитывая влияние за­бойных условий на процесс разрушения горных пород и показатели работы долот, можно аналитически спроектировать режимы буре­ния и сделать прогноз показателей работы долот для проектных условий. Получение фактических данных об отработке долот при последующем бурении скважин позволит уточнить аналитическое решение указанных вопросов.

При проектировании режимов бурения, выборе типомодели до­лота и способа бурения и при решении других вопросов техноло­гии проходки скважин необходимо стремиться обеспечить объем-. ное (в крайнем случае, усталостно-объемное) разрушение прохо­димых пород до возможно больших глубин бурения и в течение всего времени работы долота.

Когда проектируется режим турбинного бурения, то обычно одновременно выбирается турбобур, причем Q определяется с учетом энергетических условий. Решение задачи выбора Q из ука­занного условия и турбобура подчинено трем основным требова­ниям [12, 19]: 1) подведение к турбобуру наибольшей возможной при данных условиях гидравлической мощности; 2) полное исполь­зование подведенной мощности в турбине турбобура; 3) реализа­ция этой мощности при наиболее благоприятном соотношении между вращающим моментом и числом оборотов, т. е. преиму­щественно по линии вращающего момента.

Выполнение первого условия достигается принятием расхода промывочной жидкости по возможности близким к значению опти­мального расхода [106]. Для выполнения второго условия выби­рается такое число ступеней турбины, при котором перепад дав­ления на турбобуре равен разности между максимально допу­стимым давлением на насосах и давлением, необходимым для преодоления гидравлических сопротивлений в циркуляционной системе. Третье условие выполняется выбором турбобура макси­мально допустимого диаметра для данного диаметра долота.

Если число ступеней турбины менять нельзя, то турбобур вы­бирается на основе опыта бурения, a Q берется меньшей вели-, чины из условия полного использования мощности насосов и из условия их прочности или прочности манифольда.

Окончательную подачу промывочной жидкости выбирают с учетом технологических условий и других факторов, указанных выше. Если окажется, что Q<Qmin, то необходимо предусмотреть соответствующие мероприятия, обеспечивающие удовлетворитель­ную очистку забоя и ствола скважины. В частности, можно приме­нить турбобур с полым валом [20, 97]. В ряде случаев требуется проверить надежность запуска выбранного турбобура при данные условиях [95].

Выражая в уравнении (67) п через G согласно формуле (149), дифференцируя полученное выражение по G, приравнивая первую производную Нулю и решая равенство относительно G, находим осевую нагрузку на долото Gv, при которой механическая ско­рость максимальная,

2Мт — (Moon ± Mtiy GB) + уС (Му Т М„у)

: » + 1.)(А4у Т#Мпу) : (177)

где Moon — сумма моментов М0 й Мпо. —

Если окажется GV>GM, то бурить следует при G=GM (рис. 44). Если же GV<GM, то нужно определить пм и nGv (соответствующее Gv) по формуле (149), vM — по формуле (67), стойкость долота — по формуле (92) или (96) и ор —по уравнению (24); в резуль­тате следует выбрать ту G, которой соответствует большая ор.

Сравнение формул (147) и (177) показывает, что

(1—у) (2AfT — AJoon Л1пубв) М0 , У С

Из уравнения (178) видно, что при у= 1

(179)

М0 1 ‘

Gv = Gw + ~2Щ С,

и чем меньше у, тем больше разница между Gv и Gw. Следова­тельно, при GV<GM возможные значения Gv ограничены величи­нами Gw и GM, для определения которых не требуется знания величины у. Это открывает возможность проектирования режима

г*

ПРОЕКТИРОВАНИЕ РЕЖИМОВ БУРЕНИЯ АНАЛИТИЧЕСКИМ МЕТОДОМ

Рис. 44. Возможные соотношения между С0, GM и GB при бурении турбобуром Т12МЗ-8". Параметры форму­’ лы (67): а=0,01; С=0; г/=0,5. Параметры формулы (96): Го=23 ч; а1—0,02 ч/(об/лшн); а2=0,45 ч/Т. —

1 — механическая скорость; 2 — проходка; 3 — рейсовая ско­рость при 1р 0*“Ю ч 4 — рейсовая скорость при Q= 1ч для

Q=40 л/сек-, кривые, отмеченные цифрами со звездочкой, со­ответствуют Q=45 л/сек. Точками показан характер Кривых при G > G м

бурения, примерно соответствующего максимуму механической скорости проходки, при отсутствии знания величины у, так как осевця нагрузка на долото в турбинном бурении должна отвечать условию

GW’<G<GM. (180)

Чем более вероятно, что значение у близко к единице или рав­но ей, и чем меньше Му и больше М0, тем ближе Gv к Gw. В противном случае Gv ближе к GM.

Если у> 1, то возможно существование неравенства GV<GW-

Расчеты показывают, что при i/=l типичным является случай Gw&GB. Поскольку работа турбобура с разгруженной пятой не­допустима, соотношению (180) следует придать вид

(GB + AG)<G<GM, (181)

причем AG можно принимать в пределах 1 —1,5 тс.

Если осевая нагрузка на долото задана (например, она опре­делена из условия получения объемного разрушения горной поро­ды или из условия обеспечения абсолютного максимума рейсовой скорости [11]), то возникает задача обеспечения работы турбо­бура при этой G в режиме максимальной мощности на его валу или в режиме максимальной механической скорости проходки [4].

SHAPE * MERGEFORMAT

ПРОЕКТИРОВАНИЕ РЕЖИМОВ БУРЕНИЯ АНАЛИТИЧЕСКИМ МЕТОДОМ

7, об/пин МдЭ, п Гм 1000

ПРОЕКТИРОВАНИЕ РЕЖИМОВ БУРЕНИЯ АНАЛИТИЧЕСКИМ МЕТОДОМ

850

700

550

Ш

Рис. 45. Зависимости скорости вращения двигателя и вращающе — щего момента на его валу от тока статора при постоянных напряже­нии на зажимах и частоте тока. I к 2 — скорости вращения двигателей соответственно МАП1Д-25-617/10 и МАП1-21,5-658/8: 3 и 4 — вращающие

моменты на валу Двигателей соответ­ственно МАП1Д-25-617/10 и МАП1Д-21, 5-658/8; пунктирная линия соответст­вует нагреву обмотки 130° С.

Известно, что двигатели электробуров обладают повышенным скольжением. При изменении в определенных пределах силы тока статора /, зависимости п и вращающего момента двигателя Л4да от I (рис. 45 и 46) можно принять линейными [116]

п = Ж — сп1 (182)

■Мдэ = си1 — И, (183)

где Ж, сп, см и И — величины, зависящие от типоразмера двига­

теля электробура и напряжения на его зажимах (табл. 26).

Таблица 26

Шифр двигателя электробура

Напря­жение на за­жимах, в

Данные для формулы (182)

Данные для формулы (183)

диапазон изменения тока ста­тора, а

Ж

°п

диапазон изменения тока ста­тора, а

И

МАП1Д-25-617/10 . . . МАШ -21,5-658/8 . . . . МАП1-17-658/6 …. МАП1-17-658/6. . . . .

1100

1250

1000

1200

112—165

100—163

70—140

100—146

664

604

1094

1119

0,754

0,876

1,990

1,640

130—165

110—150

90—135

110—140

2,93

2,57

1,06

2,10

202

135

10

134

Решим уравнение (162) относительно Мдэ и подставим правую часть полученного выражения в формулу (183). Последнюю ре­шим относительно / и это значение / подставим в формулу (182). В результате получим

TOC o "1-5" h z п = Щ?-(My + Myul)G, (184)

С1

где

И Щ = ж 1-(И+М0Шй). (185)

Сп Cl

ПРОЕКТИРОВАНИЕ РЕЖИМОВ БУРЕНИЯ АНАЛИТИЧЕСКИМ МЕТОДОМ

Подставляя значение п, выражаемое формулой (184), в урав­нение (67), дифференцируя это уравнение по G, приравнивая

Рис. 46. Зависимость скорости вра­щения двигателя МАП1-17-658/6 и вращающего момента на его валу от тока статора дри постоянной частоте тока.

1 и 3 — соответственно скорость враще­ния и вращающий момент при напря­жении на зажимах 1000 в; 2 и 4 — то же при напряжении 1200 в.

первую производную нулю и решая полученное выражение отно­сительно G, находим

(186)

СЖ уС (Му -|- Муш) (И + ^ошд)

(У + 1)(Му + Муш)

Расчеты показывают, что Gv значительно больше GM для се­рийных электробуров. Следовательно, при выборе осевой нагрузки на долото скольжением двигателя электробура можно пренебречь. Методика выбора G и электробура изложена в работе [116].

Выбранная осевая нагрузка на долото не должна вызывать нагрев обмотки двигателя электробура выше допустимой темпера­туры нагрева ее изоляции 0ДОп, т. е. она должна быть не более GT.

Допустимая температура установившегося перегрева указан­ной обмотки Тдоп находится по формуле

вдоп 0о. с> (187)

доп

где 0о. с — температура окружающей среды, т. е. циркулирующей промывочной жидкости (у забоя).

Значение тдоп регламентирует максимальную возможную вели­чину силы тока У*:

ПРОЕКТИРОВАНИЕ РЕЖИМОВ БУРЕНИЯ АНАЛИТИЧЕСКИМ МЕТОДОМ

(188)

где ей* — величины, определенные для данного типоразмера электробура; так, для двигателя МАП 1-25-725/8 в=0,54-10-3 и *=2,31 и для двигателя МАП 1-21,5-658/8 в=0,5Ы0~2 и *=1,94.

Хf Тдрп

ПРОЕКТИРОВАНИЕ РЕЖИМОВ БУРЕНИЯ АНАЛИТИЧЕСКИМ МЕТОДОМ

Му Мущ

Подставим значение 1Х в формулу (183) и получим Мдэт. Зная Мддх, можем по уравнению (162), найти Gx:

(189)

Расход промывочной жидкости, выбираемый из технологиче­ских условий, вполне удовлетворяет условиям охлаждения двига­теля электробура.

.УПРАВЛЕНИЕ РЕЖИМОМ БУРЕНИЯ В ПРОЦЕССЕ РАБОТЫ ДОЛОТА

Спущенное в скважину долото должно быть отработано таким образом, чтобы получить максимально (или минимально) воз­можное значение показателя, выбранного в качестве критерия рациональной отработки долот. Таким критерием может служить рейсовая скорость, стоимость 1 м проходки, так называемая эко­номическая скорость и др.

Более правильно было бы отрабатывать каждое долото по методике, предусматривающей достижение наибольшей (или наи­меньшей) величины принятого критерия по скважине в целом, а не по долоту (рейсу) в отдельности. Однако решение такой задачи представляет большие трудности, и требуются специаль­ные исследрвания по выяснению технико-экономической целесо­образности применения указанной методики рациональной отра­ботки долот. ПоэтоМу в настоящее время вопросы рациональной отработки долот обычно рассматриваются для отдельного рейса долота вне связи его с рейсами остальных долот, используемых для бурения данной скважины. В качестве же критерия рацио­нальной отработки долот обычно используется либо рейсовая скорость, либо стоимость 1 м проходки. При этом предполагается, что если при отработкё каждого долота достигается максимально (или минимально) возможное для данных условий значение при­нятого критерия, то и в целом по скважине этот критерий также будет иметь наибольшее (или наименьшее) значение. Дальней­шие исследования этого вопроса покажут, насколько такое пред­Положение отличается от действительности. ,

Таким образом, спущенное в скважину долото стремятся

отработать при таких значениях параметров режима бурения и бурить им столько времени, чтобы обеспечить либо максимальную рейсовую скорость иртах, либо минимальную стоимость 1 м про­ходки Cp’imin. Критерий Cpimin более обобщающий, чем критерий Ортах, так как он учитывает (в стоимостном выражении) больше факторов. Однако по ряду причин он имеет ограниченное значе­ние и менее удобен при практическом использовании. Поэтому в нашей промысловой практике обычно предпочтение отдается кри­терию Up max — В США, как Правило, пользуются критерием Cpimin.

Наиболее вероятные оптимальные значения параметров режи­ма бурения для данных условий определяются по промысловым статистическим данным или аналитическим методом. Однако эти значения являются средними величинами для всех долот, отраба­тываемых в рассматриваемой пачке пород, и для всей продолжи­тельности работы долота. Большая же неоднородность горных пород по механическим и абразивным свойствам и изменение со­стояния долота вследствие его изнашивания вызывают необхо­димость оперативного управления параметрами режима бурения на протяжении всего времени работы долота.

Эффективность оперативного управления процессом механиче­ского бурения в большой мере зависит от объема и качества • текущей информации об этом процессе и принятых методов ее обработки. К сожалению, в настоящее время бурильщик ра^по — лагает весьма ограниченной и очень низкого качества текущей информацией о рассматриваемом прЪцессе, особенно при буре — ■ нии на больших глубинах. Если о скорости разрушения породы он может получить какую-то информацию по скорости движения верхнего конца бурильной колонны, то о текущей скорости из­нашивания долота у него нет никаких сведений. Весьма неудов­летворительной является информация о текущем состоянии до­лота.

При бурении глубоких скважин крайне необходима текущая информация параметров процесса механического бурения от за­бойных датчиков.

Обычно в процессе работы доло1*а нет необходимости в изме­нении расхода и качества промывочной жидкости; оперативному регулированию подвергаются осевая нагрузка на долото и ско­рость вращения долота, причем п изменяется либо непосредствен­но (роторное бурение или бурение электробурами с применением частотных установок), либо посредством изменения G (в турбин­ном бурении и в некотором диапазоне при бурении электробу­рами).

Детальные исследования показывают, что зависимости ир от G и ир от п представляют собой плавные кривые, имеющие экстре­мумы. Значения Gw. it, соответствующие этим экстремумам, обо­значим GVp и nvр. В. С. Федоров установил [94], что

G/t < GVp < Gv (190)

«л < nVp < nv,

(191)

где Gh — осевая нагрузка на долото, при которой его проходка максимальная; nh — скорость вращения долота, обеспечивающая максимальную проходку на долото при данных условиях бурения.

Проведенные нами совместно с J1. А. Романовой исследования показали, что для случая, когда справедливы выражения (18), (58) и (97), уравнение для определения nh имеет вид

TOC o "1-5" h z р.

е = 1 +JL. JVjl. (192)

Ь nh v 7

Анализ уравнения (192) показывает, что пн с ростом b и р увеличивается. Однако с увеличением b проходка на долото, вы­числяемая по формуле

ПРОЕКТИРОВАНИЕ РЕЖИМОВ БУРЕНИЯ АНАЛИТИЧЕСКИМ МЕТОДОМ

(193)

являющейся результатом решения уравнения (9) для рассмат­риваемого случая, очень быстро возрастает, в то время как при увеличении р она снижается.

Критическая скорость вращения долота и соответствующая ей проходка на долото с увеличением обороторесурса долота и с ростом показателя Ь возрастают, а при увеличении р указанная проходка уменьшается (хотя пи и растет с увеличением р).

Обороторесурс долота должен указываться в его паспорте. Что же касается величин b и р, то они могут определяться либо как средние значения для конкретных условий в результате спе­циальных исследований, либо для каждого рейса долота в про­цессе данного рейса.

Сравнивая формулы (97) и (92), можно видеть, что при xt=l имеем

ПРОЕКТИРОВАНИЕ РЕЖИМОВ БУРЕНИЯ АНАЛИТИЧЕСКИМ МЕТОДОМ

т. е. при данных условиях (при заданном А) обороторесурс до­лота зависит от осевой нагрузки на него: Ад. р падает при увели­чении G.

С учетом выражения (194) уравнение (192) запишется в следующем виде:

(195)

е mnh =1+1-.

Следовательно, пн зависит от G, уменьшаясь с ростом осевой нагрузки на долото.

По данным В. С. Федорова [94], существенное влияние на Gap оказывает степень очистки забоя от выбуренной породы: с улучшением очистки забоя GVp возрастает. ■

Существует (по крайней мере, одно) сочетание G и га, при котором достигается максимальная для данных условий рейсовая скорость проходки, называемая абсолютным (для данных усло­вий) максимумом рейсовой скорости ур. ам — Значения G и га, соот­ветствующие Ор. ам, обозначим Go и по. Они зависят от ряда фак­торов [44, 73, 100], в том числе от времени £р.0: чем больше /р. о, тем меньше Go и га0. С увеличением tp. o возрастает влияние пока­зателя степени у в формуле (67) на по. При увеличении твердости породы п0 уменьшается, a Go возрастает. Для более энергоемкого долота п0 ниже, чем для менее энергоемкого.’ Чем больше Go, тем меньше п0.

Теоретические исследования показывают, что при увеличении G и п по мере срабатывания вооружения долота во многих слу­чаях можно существенно снизить темп падения механической скорости при бурении в однородной породе. Однако практическое осуществление оперативного управления режимом бурения зача­стую весьма затруднительно и для условий работы долота в одно­родной породе экономически мало оправдано (или совсем не оправдано). В таких случаях оказывается более целесообразной стабилизация режима бурения, выбранного на основе промысло­вых данных.

При разбуривании крепких и более абразивных пород следует применять более высокую G, одновременно уменьшая п.

Фактические значения параметров режима бурения находятся в пределах, обусловливаемых техническими возможностями. По­следние определяют также характер регулирования скорости вра­щения долота (ступенчато, плавно и т. д.). Когда же на G и га наложены ограничения, в общем случае максимальное значение ур меньше ур. ам. Так, при фиксированном значении га имеем G0 = = G0n = G„p, а при фиксированной G — ra0 = ra0G = ra^p; в этих слу­чаях Ур. ам= УР max — •

Чтобы иметь возможность бурить с параметрами режима, обес­печивающими ур. ам при данном сочетании забой—долото, необ­ходим привод, позволяющий изменять G и га (а в турбинном бу­рении и Q) в достаточно широких диапазонах. Однако, несмотря на то, что регулирование га является важным фактором улучшения отработки долот, возможность управления этим параметром ре­жима бурения практически весьма ограничена. В настоящее время- вопрос управления режимом бурения в процессе работы долота фактически сводится к регулированию G, основные принципы регулирования которой рассмотрены в работах [94, 96].

Пользование критерием уртах при оперативном управлении режимом бурения представляет некоторые трудности. Поэтому обычно используют критерий Vc max, т. е. стремятся получить мак-

симальную возможную vc за рейс долота, так как vp зависит of vc [формула (24)]. В то же время vc зависит от vt {формул^ (19) — (21)]: чем выше vt при прочих одинаковых условиях, тем больше ус за одинаковое время работы долота (см. рис. 1 и р). Судят же о vt по скорости движения верхнего конца бурильной колонны. Однако при одной и той же vc величина vp определяется коэффициентом фр, который, в свою очередь, при данном времени tp. o зависит от продолжительности работы долота, т. е. от/ его долговечности [формулы (23) И (24)]. В результате Устах, обычно не совпадает с уРтах, и чем больше *р.0, тем значительнее это несовпадение. Г

Если Д1ри современных условиях при бурении скважин до глу­бин 2000—2500 м отработку долот в режиме максимальной ‘меха­нической скорости (при G = GV) можно считать оправданной тех­нико-экономически, то прц бурении на больших глубинах следует отрабатывать долота в режиме максимальной рейсовой скорости (при G — GVp) или в режиме максимальной проходки на долота (при G = Gh). ‘ !

Что касается обработки информации о процессе механического бурения и управления этим процессом, то они осуществляются бурильщиком на основе его личного опыта. Большую роль при этом играют интуиция, психологические особенности и другие качества бурильщика. Рациональное соотношение между парамет­рами режима бурения (точнее говоря, рациональную осевую на­грузку на долото) он устанавливает методом попыток путем варь­ирования G в широком диапазоне с одновременным наблюдением за скоростью разрушения горной породы по скорости движения ведущей трубы вниз. За оптимальную нагрузку на долото он принимает нагрузку, соответствующую наибольшей механической скорости проходки, и в дальнейшем бурит в режиме максималь­ной скорости.

В процессе работы долота происходит непрерывное изменение забойных условий вследствие большой изменчивости свойств по­роды, изнашивания долота и по другим причинам. В результате изменяется рациональное соотношение между параметрами ре­жима. бурения и возникает необходимость поиска нового соот­ношения между этими параметрами. Однако непрерывное ведение поиска оптимальных параметров режима бурения нецелесообраз­но, а потому бурильщик делает это время от времени (опять-такп методом попыток). Й от того, насколько правильно и своевре­менно он повторяет поиск, зависит в большой мере эффективность работы, долота. При бурении в осложненных условиях (особенно при работе с отклонителем) бурильщик во избежание прилипания колонны бурильных труб к стенкам скважины и для проработки пройденного интервала вынужден периодически приподнимать бурильную колонну на несколько метров над забоем, а затем опускать ее до создания на долото нормальной G. Причем разные бурильщики осуществляют такие приподнимания через разное

в)эемя, с различной скоростью нащупывают забой после очеред­ного приподнимания, неодинаково быстро доводят осевую нагруз­ку на долото до нормальной [96].

Назрела острая необходимость автоматизации управления про­цессом механического бурения и его оптимизации с помощью специальных устройств и механизмов. В решении этой важной задаци уже многое сделано ВНИИБТ, ВНИИКАНефтегазом, Гип — ронефтемашем, КуйбышевНИИ НП, Львовским политехническим институтом и другими организациями [1, 35, 69, 102]. Однако еще большее предстоит сделать как в создании различных средств контрбля, автоматизации и оптимизации рассматриваемого про­цесса, так и в установлении зависимостей показателей работы долот-и показателей их изнашивания от параметров режима бу­рения и других факторов, в выборе критериев оценки эффектив­ности отработки долота, критериев правильности выбора долота и параметров режима бурения.

Оставить комментарий