Теплоотдача конвекцией

09.03.2017 | Автор: tehnolog

Номограмма I для расчета коэфициента ‘теплоотдачи конвекцией ак при продольном омывании труб
газами по температуре потока tnonv скорости его движения w и эквивалентному диаметру труб dv

Номограмма II для расчета коэфициента теплоотдачи конвекцией ак при поперечном омывании газами пучков коридорно расположенных труб по скорости потока w, наружному диаметру труб dH, числу рядов

труб в пучке п и температуре стенки tch.

Номограмма III для расчета коэфициента теплоотдачи конвекцией ак при поперечном омывании газами пучков шахматно расположенных труб по скорости потока w, наружному диаметру труб dчислу рядов

5 5

п труб в пучке, характеристикам конфигурации пучка труб ~ и — j — и температуре стенки труб tcm.

i*Н

Коэфициент теплоотдачи конвекцией ак к на л/мг час град.

J. i-LI, J JL. L1 ..L. I I 1,..L>T і Ml I II LUJ-U..U-1JJ..

1,2 1,1 1,0 0.9 1,k 1,6 1,8 2,0 3,0 U,0

Коэфициент cp Отношение

Номограмма IV для! расчета коэфициента теплоотдачи излучением углекис-

лоты по температуре газов tnom, температуре стенки tcm и силе поглощения

газового слоя ps.

Номограмма V для расчета коэфициента теплоотдачи излучением водяного пара а^а° по температуре газов tnom, температуре стенки tcm, силе поглощения газового слоя ps и парциальному давлению водяных паров

Гарькуша и Юшина 649

ПРИЛОЖЕНИЕ 6

Номограмма VI для расчета коэфициеита теплоотдачи а8 от стенки к перегретому пару по давлению пара р, его ср. едцой температуре Ьс«, внутреннему диаметру труб пароперегревателя d„ и скорости

пара wn.

Гарькуша н Юшнна. 649.

Характеристика топлив

				Горючая масса топлива
Месторождение н сорт	Обо значе ние марки	сг	нг	s:t		ог
		В °/о	в %	В %	в %	в °/0	в ккал/кг	В 7о
Донецкий бассейн Длиннопламенный. . .	д	75	5,5	5,8	1,6	12,1	Иског 7290	хаемые 43
Г азовый……………………..	г	80,5	5,4	4,3	1,5	8,3	7700	39
Паровичный жирный.	пж	83	5,1	4,8	1,5	5,6	ЬООО	32
Тощий…………………………	т	90	4,2	2,2	1,5	2,1	8260	12
Антрацит „семечко" со штыбом и рядовой со штыбом…………………………..	АСШ	93	1,8	2,2	1	2	7970	4
Антрацит штыб….	АРШ АШ	93	1,8	2,2	1	2	7930	4
Кузнецкий бассейн Прокопьевский слабо спекающийся……………………	СС	89	4,6	0,5	2,2	3,7	8180	18
Киселевский слабо спекающийся……………………….	СС	89,3	4,3	0,5	2,3	3,6	8200	18
Ленинский газовый. .	Г	83	5,8	0,7	2,7	7,8	7910	39
Осиновский паровичный жирный…………………………..	ПЖ	86,5	5,5	0,5	2,7	4,8	8230	28
Араличевский тощий.	т	89	4,1	0,7	2	4,2	8150	10
Урал Кизеловский паровичный жирный…………………………..	пж	80	5,6	8,1	1,2	5,1	7770	40
Богословский бурый рядовой……………………………….	БР	70	4,7	0,5	1,5	23,3	6230	43
Челябинский бурый. .	Б	72	5,1	1,8	1,7	19,4	6620	40
Егоршииский антрацит рядовой………………………….	АР	90	3,7	0,6	0,6	5,1	7980	7
Подмосковный бассейн Бурый рядовой….	БР	67,5	5	5,9	1,3	20,3	6290	45
Бурый мелочь…………….	БМ	67,5	5	5,9	1,3	20,3	6290	45
Украинская ССР Александрийский бурый рядовой………………………….	БР	66,5	6	5,1	0,8	21,6	6310	57

Таблица 5

(по данным ВТИ)

	Сухая масса	Рабочая масса топлива	Температура плавлення	ЗОЛЫ
Ас	Ар			Р	R°2max	начала деформации ІІ	размягчения ti	жндколлавкого состояния и
	В %	в 7о	В °/о	в кцал/кг	—	В »/о	в °С	в °С	в °С
угла
	22 5	19,8	12	4900	0,129	18,6	1000—1100	1100—1200	1150—1250
	16	14,7	8	5900	0,132	18,6	1050-1100	1100-1200	1200-1250
	20	19	5	6050	0.130	18,6	1000—1050	1150-1200	1200—1250
	14	13,4	4	6800	0,109	18,9	1000-1150	1100-1300	1150-1350
	15	14,1	6	6330	0,045	20,1	І
							} 1000-1150	1050-1350	1100—1400
	18,5	17,3	6,5	6000	0,045	20,1	)
	И	10,3	6	6800	0,117	18,8	—	—	—
	10	9,3	7	6820	0,109	18,9	1300—1400	1450-1500	>1500
	11	10,3	6	6580	0,145	18,3	1100-1150	1150-1300	1200-1400
	11	10,2	7	6770	0,142	18,4	___	—	—
	18	17,1	5	6320	0,102	19,1	1050-1350	1300-1450	1400—1500
	27,5	26,4	4	5380	0,147	18,3	1000—1400	1200—1500	1250-1500
	20	14,0	30	3310	0,066	19 7	1150—1250	1250 -1350	1300—1400
	27	21,9	19	3800	0,036	19,2	1000-1150	1100-1300	1150-1400
	24	22,5	6	5670	0,086	19,3	1350 1500	>1500	>1500
	27,5	18,4	33	2860	0,090	19,3	1000—1500	1050—1500	1100-1500
	32,5	21,8	33	2640	0,090	19,3
	35	15,7	55	1830	0,120	18,8	1100-1300	1150-1500	1200-1500

	Обо значе ние марки			Горючая масса топлива
Месторождение и сорт	Сг	нг	*1	Na А			лг
		В °/о	в "/„	в %	в °/„	в %	в ккал/кг	В %
Грузинская ССР							Ископ	аемые
Ткварчельскнй паровнч-
ный жирный………………….	пж	81	5,8	2,0	1,7	9,5	7830	35
Тквибульскнй газовый.	г	77,5	5,8	2.4	1,5	12,8	7380	40
Казахская ССР
Берчогурский газовый. Леигеровскнй бурый	г	77	6,5	5,4	1,4	9,7	7500	47
рядовой ………………………… Мангышлакскнй бурый	БР	74,5	5	3,6	1	15,9	6880	40
рядовой …………………………	БР	76	4	4.3	1	14,7	6900	32
Киргизская ССР
Кизылкийский бурый.	Б	76	4,2	1,8	1	17	6730	33
Сулюктииский бурый.	Б	77,5	4	0,7	0,8	17	6780	30
Кокяигакский газовый.	Г	77	5	2,5	1	14,5	7170	35
Ташкумырский газовый Таджикская ССР	Г	79	4,9	0,6	1,2	14,3	7300	35
Шурабский бурый ря-
довой…………………………….. Дальний Восток	БР	74	4,4	2,8	0,8	18	6640	40
Кивдинский бурый ря-
ДОВОЙ……………………………………………… Райчихииский бурый	БР	71	4,3	0,3	1,2	23,2	6150	41
рядовой ………………………… Артемовский бурый ря-	БР	70	4,3	0,3	1,1	24,3	6100	41
ДОВОЙ…………………………………………….. Сучанский паровичный	БР	71,5	5,5	0,6	1,5	20,9	6630	49
жирный …………………………	ПЖ	86	5	0,6	1,4	7	8000 П	32 рочее
Торф кусковой….		57.8	6	0.3	2,5	33,4	5240	70
„ фрезерный. . .		57,8	6	0,3	2.5	33,4	5240	70
Дрова………………………….		51	6.1	—	0,6	42,3	4510	85
Мазут малосериистый.		87,5	10,7	1	0,8	—	9700	_
, миогосериистый .		84	11,5	4	0,5	—	9700	_
Отдубииа …………………..		51,7	6	0,1	0,9	41,3	4560	75
Стебли хлопчатника. .		49	6,1	0,1	0.6	44,2	4360	Ь.0
Солома …………………..		50	6,2	0,1	0,6	43 1	4450
Подсолнечная лузга. .		51,5	5,9	02	0Л	41,9	4570	80
Рисовая шелуха….		50,3	6,1	0,1	0,7	42,8	4460	80

Продолжение табл. 5

Сухая		Рабочая масса топлива		Температура плавления	ЗОЛЫ
масса
Ас	Ар		QP	Р	max	начала деформации h	размягчения ^2	жидколлав — кого состояния и
В %	в °/о	в %	в ккал/кг	—	в %	в °С	в °С	в °С
угли
30	27,9	7	5060	0,140	18,4	1150—1400	1400—1500	1400—1500
30	26,5	12	4470	0,133	18,5	1400—1500	>1500
40	37,4	6	4200	0,165	18	1300-1400	1400—1500	>1500
22	16,7	24	3930	0,100	19,1	1000-1050	1050—1200	1100—1250
10	7	30	4160	0,072	19,6	—		—	—
15	10,9	27	4020	0,070	19,6	1000—1250	1050-1300	1100-1350
15	11,9	21	4420	0,063	19,8	1050-1250	1100-1350	1200-1400
19	16,2	14	4910	0,102	19,1	1000-1500	1100—1500	1100-1500
13	11,7	9	5730	0,099	19,11
28	21,3	24	3490	0,073	19,6	1050		1100	1150
19	12,7	33	3140	0,053	19,9	1050		1100-1250	1150-1300
14	8,7	38	3020	0,048	20	1000-1150	1150-1250	1200—1300
19	14,1	26	3810	0,102	19,1	1150—1350	1200—1400	1300-1450
\| 29	27,3	6	5310	0,120	18,8	1050-1150	1200-1300	1300-1400
топливо
и и	7,2 6,1	35 45	2820 2290	I 0,082 0,0-2	19.4 19.4	] 800—1400	990—1500	1010-1500
і	0,6	40	2440	0,042	20,2	—		—	—
0,2	0,2	3	9370	0.294	16,2	—		—	—
0,2	0,2	3	9370	0,3^4	15,9	—		—	—
5	1,75	65	1120	0,043	20,1	770		1370	1400
4	3,4	15	3470	0,032	20,4	720		>1500	—
5	4,5	10	3750	0,043	20,1	820		860	950
З8 20,5	2,4	15	3680	0,034	20,3	1070		1210	1230
18,5	10	3130	0,040	20,2	—		—	—

Фиг. 56. Приставная топка Людииовского

завода для сжигания подмосковного угля.

28 Гарькуша и Юшина. Ь49.

2) для верхней части сечения

== 109 см3

Напряжения изгиба в сечении IV—IV от действия момента М могут

быть найдены по формуле (419):

1) для крайних волокон нижней части сечения

[1] Проф. В. В Данилевский, Русская техника, изд 2-е, исправл дополн., Ленинградское газетно-журнальное и книжное изд — во, 1448

[2] В. С. Наумов, Локомобили, Машгиз, М. 1928; В. П. Павлов, Локомобиль и его работа, Госэнергоиздат, М. 1933.

[3] Проф. А. А. Брандт, Очерк истории паровой машины и применение паровых двигателей в России, СПБ 1892.

[4] Котельные установки под ред. КирпичеваМ. В. и Ромма Э. И., том 1, Госэнергоиздат, М—Л. 1941, стр. 61.

[5] Энциклопедический справочник „Машиностроение*, т. 13, стр. 1, Машгиз, 1949.

[6] для неполного сгорания??? ■ кг углерода расходуется Vo? нм3/кг;

[7] для сгорания летучей серы расходуется Vo?’ нм3/кг;

[8] для сгорания водорода расходуется. Vo!° нм3/кг;

[9] ввиду наличия избытка воздуха остается неиспользованным Vo3 нм3}кг.

Это распределение кислорода выражается уравнением

[10]

[11] Котельные установки под ред. Кнрпичева М. В. и Ром и а Э. И. том I, Госэнергоиздат, М.—Л. 1941, стр. 87.

[12] Котельные установки под ред. К и р п и ч е в а М. В. н Ромма Э. И., т. 1, Госэнергонздат, М.—Л. 1941, стр. 143.

[13] — а, — а, — о?1

Qm = QHP——— — їоо + Qx. e + Q<fi. m + Q<fi ккал/кг, (96)

где q™ — потеря тепла топкой в окружающую среду в °/„;

Qx. e — тепло, вносимое в топку с воздухом, в ккал/кг

Qtp. m — физическое тепло топлива в ккалікг;

Q0 — тепло пара, предназначенного для дутья или распыливания топлива, в ккал/кг.

Уравнение теплового баланса при отсутствии теплоизлучения

Qm = lrn ккал/кг, (97)

где /т — теплосодержание газов, полученных при сгорании 1 кг топлива при теоретической температуре горения, в ккалікг.

[14] М. П. В у к а л о в и ч. Термодинамические свойства воды и водяного пара, Машгнз, М. 1950 и 1951

[15] секундный расход пара по уравнению (171)

3600

[17]‘DVP _ 8.7,5-43-168,4 0 w, 0. .

~~ — “а84.7500бЬ — 2,105 СМ — 21,1 ММ‘

[18] В у к а л о в и ч М. П., проф., Термодинамические свойства воды и водяного пара, Машгиз, М. 1950 и 1951 или Госэнергоиздат, М.-Л. 1947.

[19] Л. П. Смирнов, проф., Теория рабочего процесса в поршневой паровой машине, Машгиз, М. 1951.

[20] 1 ^=1Г = -4

Формула (306) дает достаточно точные для целей практики результаты. Конечно, если имеется планиметр, то необходимо предпочесть планиметрирование всем другим способам.

Если средняя высота диаграммы оказалась равной h = 31,8 мм

ММ

и масштаб индикаторной пружины т — 5 KZjCMi ■ то среднее индикаторное давление по формуле (297) будет равно

h 31,8

Рубрика: ТЕОРИЯ, КОНСТРУКЦИЯ И РАСЧЕТ ЛОКОМОБИЛЯ