Бурение грунтовых зондов, установка энергетических колодцев

обсадной колонны заключается в следующем: определение объ­емов тампонажного раствора, продавочной и буферной жидко­сти; определение количества материалов (сухого тампонажного цемента или смеси цемента с наполнителями, воды и реаген­тов для затворения тампонажного цемента), необходимых для их приготовления; выбор типа цемента и рецептуры тампонаж­ного раствора; установление допустимого времени цементирова­ния скважины, необходимого числа агрегатов и цементосмеси­тельных машин, а также возможного давления в конце процесса цементирования.

Объем тампонажного раствора (в м3), необходимый для це­ментирования заданного интервала скважины

У«-р = ~ Ои + Л1К. с], (16-6)

где А? р > 1,0 — коэффициент резерва (кавернозности) на вы­соте подъема цементного раствора, вводимый для компенсации влияния факторов, которые не поддаются учету (определяют статистическим путем по данным цементирования предыдущих скважин); йс и — соответственно средний диаметр скважины и наружный диаметр колонны в пределах нижнего участка, м;

о внутренний диаметр колонны близ башмака, м; /ц — длина Участка цементирования, м; /гц. с — высота цементного стакана, ставдяемого в колонне, м.

ЦРИ расчете Уцр для верхнего участка в формуле (16.6) при — Лц с = о.

Ли 6М тампонажного раствора (в м3) можно также опреде — ть из уравнения

+ (16.7)

г Ае у

°пРед,

объем ствола скважины в интервале цементирования,

■еЛяемый на основании данных профилеметрии; Ук — объем

[

обсадной колонны по внутреннему диаметру в интервале уСт * новки цементного стакана; Уцх — объем цементного стакана ‘ : Если скважина направленная (искривленная), то сооткоц^ ние между длинами и высотами участков целесообразно рассщ тывать [23] по профилю скважины либо пользоваться отноще нием длины скважины по оси Lr к глубине Z(:

kj — LcjZic. (16,8)

Тогда выражение (16.6) примет вид

Ki. p = ~^р[(^с — (16.9)

Масса тампонажного цемента (в кг), необходимого для цри. готовления тампонажного раствора,

Мт. ц = kumTVu, р, (16.10)

где ки — коэффициент, учитывающий потери цемента при до — грузочно-разгрузочных работах и приготовлении раствора, ки = 1,03 1,05; тт — масса цемента в 1 м3 раствора плотностью

РЦ. р )

гот = (i6.li)

1 4- гпв/тц

mB/m. ц — относительное водосодержание раствора, т. е. отно­шение массы воды к массе сухого цементного порошка в 1 м3 раствора (эти величины обычно определяют в лаборатории при разработке рецептуры цементного раствора для данной конкрет­ной скважины).

Приближенно плотность тампонажного раствора можно рас­считать по формуле

_ (1 + ГПц)раРе. /1C 15)

Pu р — . / 5

рв + Тоъ/тцрц

где ри и р& — плотность соответственно сухого цементного по­рошка и воды, кг/м3.

Плотность тампонажных цементов (ГОСТ 1581-85) колеблет­ся в пределах 2800-3700 кг/м3.

В случае, если тампонажный раствор готовят из смеси IIе’ мента с твердыми порошками-наполнителями (мел, бентонит, глина, утяжелители), плотность сухой смеси МОЖНО ВЫЧИСЛИТЬ по формуле

_ Pu + тоРя (16.13)

Уем “*11’ ‘

1 — j- TTIq,0

где т0 — отношение массы наполнителя к массе цементно1 порошка в 1 м3 раствора, предусмотренного рецептурой; Ра плотность наполнителя в кг/м3.

2^асса собственно цемента для приготовления раствора = , (16.14)

Ми 1 + Шд/тоц

а наполнителя

¥д = Мт-Мц, (16.15)

где Мт — суммарное количество твердой фазы (содержание тверд0® фазы в 1 м3 цементного раствора).

Объем воды для приготовления тамионажного раствора (в

м3)

^ тв/ш„ • Мт’ ^1б16)

кцрв

Масса химических реагентов, необходимая для регулирова­ния свойств цементного раствора, рассчитывается в зависимо­сти от рецептуры, предварительно разработанной в промысло­вой лаборатории, и общего его объема.

Сухой тампонажный материал до начала цементирования за­гружают в бункеры смесительных машин, необходимое число которых

Псм = Мт. ц/р„Усм, (16.17)

где рн — насыпная плотность цемента, кг/м3; Усм — объем бун­кера смесительной машины, м3.

Режимы работы цементно-смесительного оборудования при­водятся в табл. 16.7.

Так как рецептура тампонажного раствора задана, произ­водительность одной смесительной машины при приготовлении раствора (в м3/с.)

9« = И±-ш‘/ш°>гаА" , (16.18)

Рп р

Где 5см — массовая скорость подачи тампонажного цемента в гидросмеситель, м3/ с.

Требуемая для этого подача воды с химическими реагентами в гидросмеситель (в м3/с)

= (тв/шц • тс? сн)/рв. (16.19)

Скорость струй на выходе из штуцера гидросмесителя долж­на быть не меньше 50 м/с.

Суммарная подача насосов, закачивающих тампонажный Раствор в скважину,

Режим работы цементно-смесительного оборудования при приготовлении тампонажных растворов из различных сухих материалов

Т амионажный	Плотность, г/см3	Водосмесевое	Диаметр на­садки в смеси­	Давление нагнетания	Включенная	Т еоретичсская производи
материал	сухого материала	приготов­ ляемого раствора	отношение	тельном устройстве, мм	жидкости затворения, МПа	передача	тельность це­ментно — смеси­тельной маши­ны 2СМН-20, л/с
Облегченный портландце­мент для “холодных" сква­жин	2,65-2,73	1,4 2-1,5	0,9-1,05	14-16	1,0-1,2	II	17-20
То же, для “горячих” скважин	2,73-2,81	1,50-1,60	0,9-1,05	14-16	1,0-1,2	II	16-20
Портландцемент для “холодных” и “горячих” скважин	3,12-3,50	1,82-1,85	0,45-0,5	12-14	1,0-1,5	II III	0 1 СО
Песчанистый портландце­мент для “холодных” скважин	2,99-3,02	1,82-1,85	0,45-0,5	12	1,0-1,5	ІІ-Ш	9,5-11,5
То же, для “горячих” скважин	2,89-2,90	1,82-1,85	0,45-0,5	12	1.0-1,5	II-III	9,5-11,5
Утяжеленный цемент У1ДГ-1	3,45-3,55	2,0.5-2,15	0,45-0,5	10	2,5-3,0	III	8,5-10,5
То же, УЦГ-2 Утяжеленный шлаковый цемент:	3,55-3,65	2,16-2,25	0,32	10	2,5-3,0	III	8,5-10
УШЦ1-120	3,45-3,55	2,05-2,15	0,35	10	2,5-3,0	III	8,5-10,5
УШЦ2-120	3,55-3,65	2,16-2,25	0,32	10	2,5-3,0	III	8,0-10
■УШЦ1-200	3,45-3,55	2,05-2,15	0,35	10	2.5-3,0	III	8,5-10,5
УШЦ2-200	3,55-3,60	2,16-2,25	0,32	10	2,5-3,0	III	8,0-10
Шлакопесчаныи цемент совместного помола ШПЦС — 1^0	280	1,78-1,82	0,45	12-14	1,0-1,5	II — III	10-13,5 |
То — А^е, ш\ис-*2оо	-280	г.78-1,83	0,42	12-14 1	1,0-1,5 /	11-І II /	10-13,5 /

Wk = 0,1 — т — 0, 4 м/с — скорость восходящего потока в коль — пространстве,

л < Шпред; (16.21)

— предельная скорость, при которой сумма статического и ^динамического давления на слабый пласт равна давлению доглошения последнего.

Объем продавочной жидкости для транспортирования це­ментного раствора в затрубное пространство (в м3)

Vgp = jkcJLc — hac), (16.22)

где ксж коэффициент запаса продавочной жидкости, учитыва­ющий ее сжимаемость, ксж = 1,02 + 1,05; d — средний внутрен­ний диаметр колонны, м; Lc — длина скважины по ее оси, м.

Для быстроты определения Vnp пользуются следующей эмпи­рической зависимостью [6]

F„p=f Ни (16.23)

где 4 — номинальный наружный диаметр колонны труб, спу­щенных в скважину, дюйм, для 219-мм обсадной колонны при­нимают dH — 8, для 168-мм колонны dH = 6 и т. д.; dj2 — коли­чество продавочной жидкости, необходимое для заполнения 1 м спущенных труб, в л; Нг — глубина установки кольца, “стоп”, т. е. глубина продавки цементного раствора,

Hi = Lu-ha_c. (16.24)

Объем буферной жидкости

У6уф = Ј(dl — <£)/буф, (16.25)

гд® ^буф — длина, столба буферной жидкости в кольцевом про­странстве.

Высота столба /г6уф в заколонном пространстве принимает — ся равной 150-200 м, что оказывается вполне достаточным для °беспечения хорошего качества цементирования.

Максимальное давление перед посадкой верхней пробки на Упорное кольцо определяют из уравнения

Радах =Pl+p2, (16.26)

где рг — давление, необходимое для преодоления сопротивле — я> обусловленного разностями плотностей жидкости в трубах Загрубном пространстве; р2 — давление, необходимое для пре — Д°Ления гидравлических сопротивлений.

Согласно рис. 16.2

h * i^K^n — hn c)(pL, p — Рб. р)]. (16.27)

саднои колонны

ОС-

Гидравлические потери в обсадной колонне и кольцевом пространстве можно рассчитать по формулам, приведенным в гл. 11. В инженерных расчетах для определения р-2 мож­но воспользоваться эмпирическими формулами Шишеико— Бакланова:

для скважин глубиной до 1500 м

р2 = 0,001# + 0,8 МПа; (16.28)

для скважин глубиной более 1500 м

р2 = 0,001# + 1,6 МПа. (16-29)

Необходимое число дементировочных агрегатов из условия обеспечения скорости подъема тампонажного раствора в кольИе’ вом пространстве у башмака колонны в момент начала продавай не менее 1,5 м/с для кондукторов и промежуточных колонн я не менее 1,8-2 м/с для эксплуатационных колонн определяют Я° формуле

— О (,6.30)

ц. а — 1- ^ ‘■

где <31У — производительность цементировочного агрегата 11

IV скорости, м3/с.

родача и давление, развиваемые цементировочными агрега — мИ; приводятся в табл. 16.8 [11].

Т Так как Рп р должна превышать p6 ]i не менее чем на 200- кг/м3, в первый период цементирования давление столба, ‘йдкости в колонне может намного превышать давление столба Едкости за колонной. Для поддержания заданного режима про — давки необходимо перед цементированием кольцевое простран­ство скважины герметизировать превентором, а в период про — давкй следить за тем, чтобы расход жидкости, выходящей из скважины, был равен производительности цементировочных на­сосов, участвующих в продавке. С этой целью на выкидной ли­нии превентора необходимо установить расходомер РГР-7.

Объем последней порции продавочной жидкости закачивают одним цементировочным насосом при малой подаче, чтобы пре­дотвратить сильный удар в момент посадки верхней раздели­тельной пробки на нижнюю с таким расчетом, чтобы закачка продолжалась в течение tKOH = 3 — г 5 мин:

Кон = Qu. J*o«- (16.31)

Продолжительность процесса цементирования tu складыва­ется из времени t’n приготовления первой порции тампонажного раствора и закачки ее, времени tnep перемешивания ее в емкости,

Таблица 16.8 Подача и давление, развиваемые цементировочными агрегатами Тип агрегата Скорость Диаметр втулки, мм 110 ПО 115(120) 125 140 Q Р Q Р Q V Q Р Q Р ЦА-320М I 1,4 40 1J 32 2,3 24 II 2,5 32 — — 3,2 26 4,3 19 ———— III 4,8 16 — — 6,0 14 8Д 10 IV 8,6 9 — — 10,7 8 14,5 6 3ДА-400А I — — 6,6. 40 — — 8,8 30 11,2 23 II — — 9,5 27 — — 12,6 21 16,1 16 III — — 14,1 18 — — 18,6 14 23,8 И IV — — 19,5 13 — — 23,4 10 33,0 8 Ф > 7е -3 о о I 6,0 70 — — 9,0 47 — — — __ II 8,3 51 — — 12,3 34 — — — — III 11,6 36 — — 17,3 24 — — — — IV 14,6 29 — — 22,0 19 — — _ — имечание. Подача Q в л/с, давление р в МПа.

времени 1Ъ закачки тампонажного раствора в обсадную код0ц^ времени <р.„ на освобождение верхней разделительной пробк^’ времени <п ж закачки в колонну продавочной жидкости: 11

+ ^-пер “Ь ^Р-П ~Ь ^п. ж — ^6.32)

Время /,ц не должно превышать 75 % срока начала загустев^ ния (или схватывания) тампонажного раствора £заб

^ 0, 75£заб. (16.33|

Пример 16.3. Произвести расчет одноступенчатого немец, тирования для следующих условий: диаметр долота 295 мм; ца. ружный и средний внутренний диаметры обсадной колонны 219 и 200 мм соответственно; высота подъема цементного раствора за колонной 950 м; плотность глинистого и цементного растворов 1250 и 1840 кг/м3 соответственно; высота цементного стакана в колонне 20 м.

По имеющимся статистическим данным коэффициент резер­ва следует принять равным 1,2; буферная жидкость не применя­ется.

Решение. Подставив в уравнение (16.9) имеющиеся данные, находим

Уц. р = ^1,2[(0,2952 — 0,2192)950 + 0,22 • 20] = 35,6 м3.

Масса тампонажного цемента при кц = 1,03 и водоцементном отношении тв/тц = 0,5 из выражений (16.11) и (16.10)

TOC o "1-5" h z 1840 _ „

тт = Г’п~ё = 1226,6 кг,

1 + 0,5

Мт. ц = 1,03 • 1266,6 • 35, 6 = 46443, 7 кг « 46,4 т.

Объем воды для приготовления тампонажного раствора по формуле (16.16)

ТЛ 0,5-46443,7 00 к з

у = ———————- = 22,5 м.

1,03-1000

Необходимое число смесительных машин 2СМН-20 (технике ская характеристика приводится ниже) с вместимостью бунке ра 14,5 м3 для приготовления тампонажного раствора с. тс 1840 кг/м3 по формуле (16.7)

TOC o "1-5" h z >Г аиспортная грузоподъемность, т……………………………. 8-9

Вместимость бункера, м3……………………………………………. 14,5

Производительность при изготовлении цементного

раствора, л/с……………………………………………………………… 20

Плотность приготовляемого раствора, г/см :

цементного………………………………………………………………. 1,7-2,1

цементно-песчаного …………………………………………………. 1,9-2,3

цементно-бентонитового ………………………………………….. 1,4-1,6

глинистого…………………………………………………………………. 1,02-1,4

утяжеленного глинистого………………………………………….. 1,35-2,3

Давление жидкости в линии к смесителю, МПа. . . 0,8-1,5

Смесительное устройство…………………………………………….. Вакуумно­

гидравлическое

Режим работы приводится в табл. 16.7.

Объем продавочной жидкости определим по формуле (16.22) упр= ^р1, 03 • 0,22(1900 — 20) = 60,1 м3.

По формуле (16.23)

82

Упр= у(1900 — 20) = 60,1 м3.

Для определения ртах по формуле (16.26) предварительно на­ходим рг и р2 по формулам (16.26) и (16.28):

Р1 = у^[(950 — 20)( 1840 — 1250)] = 5, 5 МПа;

й = 0,001 — 1900 + 1,6 = 3,5 МПа.

Следовательно,

Ртах = 5, 5 + 3, 5 = 9 МПа.

Выбираем цементировочный агрегат типа ЦА-320М (см. та6л. 16.8) с установленными в его насосе цилиндровыми 100-мм ВтУлками (с этими втулками можно работать при ртах в конце Цементирования). Максимальная производительность агрегата ЦРИ этом 0,516 м3 /мин при давлении 9 МПа.

Тогда по формуле (16.30)

3,14 , ,

п 1, 2(0,2952 — 0,2192)1,5

Ча ^ ;———————— (-1 = 8 агрегатов.

0,516/60

Пример 16.4. Рассчитать необходимые объемы тампонаж — 1Х Материалов, продавочной и буферной жидкости для цемен — Рования наклонной скважины глубиной 3140 м и длиной по ^440 м, в которую спущена, обсадная колонна с наружным

и средним внутренним диаметрами 178 и 157 мм соответствен но, если известно, что средний диаметр скважины ниже глубдц ‘ 1390 м составляет ‘252 мм; скважина до глубины 1390 м обсаже1{Ь’ и зацементирована 299-мм промежуточной колонной со среднщ внутренним диаметром 276 мм; интервал высотой 700 м от заб0!( должен быть зацементирован тампонажным раствором плот ностью 1850 кг/м3 при относительном водосодержании 0,44 Из тампонажного портландцемента ПЦХ; высота цементного ста­кана, оставляемого в колонне, 15 м; плотность раствора для цементирования верхнего участка 1430 кг/м3 из облегченного портландцемента ОПЦХ для умеренных температур при отно­сительном водосодержании 1,05; в качестве буферной жидкости используется вязкоупругий состав (плотностью 1010 кг/м3), вы­сота которого в кольцевом пространстве составляет 100 м; со­гласно статистическим данным коэффициент резерва кр = 1,08, а коэффициент запаса продавочной жидкости ксж = 1,03.

Решение. Находим соотношение между длиной и глубиной скважины из выражения (16.8):

ki = 3440/3140 = 1,1.

Объем тампонажного раствора:

для нижнего интервала при кр = 1,08 по уравнению (16.9)

Vu р = ~^1,08[(0,2522 — 0,1782)1,1 • 740 + 0,1572 • 15] = 22 м3;

для верхнего участка (при huc = 0)

Vo ц р = “1,08 • 1,1 [СО, 2522 — 0,1782)(3140 — 740 — 1390) + (0 , 2 762 — 0,1782)1390] = 91,8 м3.

Объем продавочной жидкости по формуле (16.22)

Кр = —л—1, 03 ■ 0,1572(344 0 — 15) = 68,3 м3.

ЗД4„

Т

Объем буферной жидкости по формуле (16.25)

Убуф = —1,1(0,2762 — 0, 1782) 100 = З,6 м3.

Масса тампонажного портландцемента при кц = 1, 05 по фор" мулам (16.10) и (16.11)

М = 1>05 • 1850^22

1 + 0,44 ‘

Масса облегченного цемента 1,05-1430-85,1

Объем воды при приготовлении необлегченного раствора по формуле (16.16)

* М4-29,7-1000 = 12 4 з

1,05 + 1000 а облегченного раствора

1,05.62,3- 1000 _ 0 з

■кт —————————————— — О/, о М.

У°-в 1,05+ 1000

расчет установки цементного моста в открытом стволе (рис — 16-3) по методике ВНИИКрнефти заключается в определе­нии объемов тампонажного раствора для цемен тирования моста 0 яорций буферной жидкости, прокачиваемой перед тампонаж — ньШ раствором и вслед за ним, а также объема продавочной жид­кости.

Объем тампонажного раствора К, р = 5с/гм + кгУт. (16.34)

Объемы прокачиваемых порций буферной жидкости: перед тампонажным раствором

(16.35)

Риль-

16.3. Схема установки Цементного моста: а, х >1. начало и конец закач — Продавочной жидкости в бу — в ДьнЫе трубы соответственно; промывка скважины после а 0ДНЯТИЯ бУРильных труб 1 "

РастНаЯ колонна; ^ — буровой «ост0?’ ^ — продавочная жид — ^— буферная жидкость; ^ментнь1“ Раствор; 7— па-

•Ь11Це кровли цементного моста;

ствол скважины; 2 — бу-

Б ,0нты

РКз,

От насоса

0т насоса

1 — 2′ 3′ 4′ 5′ Б-

г

%

перспективные ГО-

вслед за тампонажным раствором

Куф = к2Ут. (16.36)

Объем продавочной жидкости

^пр — 5*т^м* (1^-37)

Здесь 5С, 5К, 5Т — соответственно площади поперечного сече­ния скважины на участке установки цементного моста, кольце­вого пространства между стенками скважины и колонной труб по которой прокачивают указанные жидкости, в том же участке и внутреннего проходного канала колонны, м2; 1гм — высота мо­ста, м; к, к2, &3, &4 — эмпирические коэффициенты (табл. 16.9); Ут — внутренний объем колонны труб, м3.

Продавочная жидкость закачивается до момента выравнива­ния уровней столбов тампонажного раствора в кольцевом про-

Таблица 16.9 Буферная жидкость кг к2 кз &4 Трубы с внутрь высаженными концами Вода 0,05 0,02 0,4 0,97 Отсутствует ОД — — 0,94 Гладкопроходные трубы Вода 0,025 0,02 0,4 0,98 Отсутствует 0,055 — — 0,97

Таблица 16.10 Объем 10 м бурильных труб в зависимости от диаметра и толщины стенки Диаметр бурильной трубы, мм Толщина стенки трубы, мм Внутренний диа­метр трубы, мм Объем внутрен­него сечения з трубы, м 114 8 98 0,0754 114 9 96 0,0724 114 10 94 0,0694 141 8 125 0,1226 141 9 123 0,1187 141 10 121 0,1149 141 11 119 0,1111 146 9 128 0,1286 146 10 126 0,1246 146 11 124 0,1207 146 12 122 0,1168

(яаметр, мм	Объем 1 м скважины, м3	Диаметр, мм	Объем 1 м скважины, м1′	Диаметр, мм	Объем 1 м скважины, м3
93,0	0,0068	158,7	0,0198	295,3	0,0683
98,4	0,0076	165,1	0,0214	311,1	0,076
108,0	0,0092	171.4	0,0231	320,0	0,0804
112,0	0,0098	187,3	0,0276	349,2	0,0957
120,6	0,0114	190,5	0,0285	393,7	0,1217
132,0	0,0136	212,7	0,0355	444,5	0,1551
139,7	0,0154	215,9	0,0366	490	0,1884
146,0	0,0167	244,5	0,0469	590	0,2732
151,0	0,0179	269,9	0,0568

Таблица 16.12

Объем 10 м кольцевого пространства в зависимости от диаметра скважины и бурильных труб

Размеры, мм	Объем 10 м кольцевого пространства (в м3) при диа­метре бурильных труб, мм
Диаметр долота	Обсадные трубы
Диаметр	Толщина стенки	Внутрен­ний диаметр	114	141	140
190				0,182	0,127	_
243	—	—	—	0,362	0,307	0,296
269	—	—	—	0,466	0,411	0,401
295	—	—	—	0,581	0,528	0,516
346	—	—		0,837	0,786	0,772
—	219	7	205	0,227	0,173	0,163
—	219	8	203	0,221	0,166	0,156
—	219	9,5	200	0,212	0,157	0,146
—	219	11	197	0,203	0,148	0,137
—	219	12	195	0,193	0,139	0,128
—	273	9	255	0,408	0,354	0,343
■—	273	10,5	252	0,396	0,342	0,331
—	273	12	249	0,325	0,330	0,319
—	299	9	281	0,518	0,463	0,452
—	299	10	279	0,509	0,454	0,444
—	299	11	277	0,500	0,446	0,435
—	299	10	357	0,898	0,844	0,426
—	325	11	355	0,887	0,833	0,573
—	325	12	353	0,876	0,822	0,563
■—	325	12	275	0,492	0,437	0,553
—	325	9	307	0,638	0,583	0,544
	377	10	305	0,628	0,575	0,833
	377	11	303	0,619	0,564	0,822
	377	12	301	0,609	0,555	0,811

странстве и колонне труб (а также уровней столбов буферНь жидкостей). После этого колонна приподнимается на 20—30 ^ выше верхней границы моста. 11

При использовании устройства УЦМ-140 объем тампонажц0 го раствора, транспортируемого в заданный участок скважин^ по колонне НКТ между двумя разделительными пробками,

К. р — ( 1 6,3§)

где кр — коэффициент резерва, &р = 1, 05 -+ 1,1.

Расчет обратного цементирования и проверка герметичности крепи приведены в работе [23].

Площадь кольцевого сечения между двумя обсадными колоннами в зависимости от соотношения их диаметра

Для облегчения расчетов, приведенных в настоящей главе к табл. 16.10-16.15, приведены некоторые справочные данные.

Диаметр колонны, мм	Площадь кольцевого сечения, м2	Диаметр колонны, мм	Площадь кольцевого сечения, м2
наружный	внутренний	наружный	внутренний
426	351	0,033	299	168	0,039
426	340	0,0385	299	146	0,0444
426	324	0,0471	273	219	0,0127
42(5	299	0,0594	273	194	0,0207
407	340	0,0259	273	178	0,0254
407	324	0,0346	273	168	0,0282
407	299	0,0468	273	146	0.0336
407	273	0,0585	273	140	0,0349
377	299	0,0295	273	127	0,0375
377	273	0,0412	273	114	0,0401
377	245	0,0526	245	194	0,0102
377	219	0,0621	245	178	0,0149
351	273	0,0271	245	168	0,0176
351	245	0,0385	245	146	0,023
351	219	0,048	245	140	0,0244
351	194	0,056	245	127	0.0268
340	245	0,033	245	114	0,0295
340	219	0,0425	219	168	0,00895
340	194	0,0505	219	146	0.0142
340	178	0.0552	219	140	0,0157
324	245	0,0254	219	127	0,0186
324	219	0,035	219	114	0,0209
324	194	0,043	194	146	0.00652
324	178	0,0476	194	140	0’00"85
324	168	0,0504	194	127	0,0104
299	245	0,014	194	114	0,013
299	219	0.0235	178	127	0,00"3
299	194	0.0316	178	114	0.0099
299	178	0.0362	168	114	0,00Т45_^—

Таблица 16.13

‘Теоретический объем (в м3) 1 м внутреннего пространства 0бсаДных труб в зависимости от диаметра и толщины ^ стенки Диаметр обсадной трубы, ММ Толщина стенки трубы, мм 6 6,5 7 8 9 10 11 12 114 0,0082 — 0,0078 0,0075 0,0072 — — — 127 0,0103 — 0,0101 0,0097 0,0093 — — — 140 0,0131 — 0,0127 0,0123 0,119 0.0115 0,0112 — 146 — 0,0141 0,0137 0,0133 0,0129 0,0125 0,0121 — 168 — 0,0191 0,0186 0,0181 0,0177 0,0172 0,0167 0,0163 178 — — 0,0211 0,0206 0,0201 0,0196 0,0192 0,0186 194 — — . 0,0254 0,0249 0,0243 0,0238 — 0,0227 219 — — 0,033 0,0323 0,0317 0,0311 — 0,0298 245 — — 0,0419 0,0412 0,0405 0,0397 — 0,0383 273 — — 0,0526 0,0518 0,0510 0,0502 — 0,0495 299 — — — 0,0628 0,0620 0,0611 0,0602 0,0593 324 — — — — 0,0736 0,0730 0,0719 0,0711 340 — — — — 0,0814 0,0803 0,0795 0,0786 351 — — — — 0,087 0,086 0,0849 0,0839 377 — — — — 0,102 0,100 0,0989 0,0978 407 — — — — 0,119 0,117 0,116 0,115 426 — — — — — 0,129 0,128 0,127 508 — — — — — — 0,185 —

Требуемое количество продавочной жидкости (в м3) на 100 м труб в зависимости от диаметра обсадной колонны и толщины стенок труб

Толщи — •4 стен- «Нтру-	Диаметр обсадных труб, мм
мм	426	377	-351	325	299	245	219	194	168	.159	146	141	127	114
6	—		—	—	—	—	—	—	1,91	1,70	1,41	1,31	1,04	0,82
7	—					4,19	3,30	—	1.86	1,65	1,37	1,27	1,00	0,78
8	—	—	—	—	—	4,12	3,23	2,49	1,81	1,61	1,33	1,23	0,97	0,75
9	—	—	—	—	—	_	—	2,43	1,77	1,56	1,29	1,19	0,93	0,72
9,5	—	—	—	7,35	6Д5	4,01	3,14	—	—	—	—	—	—	—
10	12,94	10,0	8,60	7,30	6,11	—	—	2,38	1.72	1,52	1. 25	1,15	—	—
10,5
11	12,81	9,89	8,49	7,19	6,02	3,9	3,05	2,32	1,67	1,48	1,21	1,11	—	—
12	12, G8	9,78	8,39	7,11	5,93	—	—	2,27	1,63	1 43	1,17	1,07	—	__
12,5	—	—	—	—	—	3,8	2,95	—	—	—	—	—	—	—
Ї3	—	—		—	—	—■	__	2,22	1,58	—	—	—	—	—
	—	—	—	—	—	—	—	2,16	1,54	—	—	—	—	—

Таблица 16.15

Комментарии запрещены.