Тандем - 2, шлакоблочные станки, бетоносмесители


Производство оборудования и технологии
Рубрики

Расчет сплошного одноступенчатого цементирования

обсадной колонны заключается в следующем: определение объ­емов тампонажного раствора, продавочной и буферной жидко­сти; определение количества материалов (сухого тампонажного цемента или смеси цемента с наполнителями, воды и реаген­тов для затворения тампонажного цемента), необходимых для их приготовления; выбор типа цемента и рецептуры тампонаж­ного раствора; установление допустимого времени цементирова­ния скважины, необходимого числа агрегатов и цементосмеси­тельных машин, а также возможного давления в конце процесса цементирования.

Объем тампонажного раствора (в м3), необходимый для це­ментирования заданного интервала скважины

У«-р = ~ Ои + Л1К. с], (16-6)

где А? р > 1,0 — коэффициент резерва (кавернозности) на вы­соте подъема цементного раствора, вводимый для компенсации влияния факторов, которые не поддаются учету (определяют статистическим путем по данным цементирования предыдущих скважин); йс и — соответственно средний диаметр скважины и наружный диаметр колонны в пределах нижнего участка, м;

о внутренний диаметр колонны близ башмака, м; /ц — длина Участка цементирования, м; /гц. с — высота цементного стакана, ставдяемого в колонне, м.

ЦРИ расчете Уцр для верхнего участка в формуле (16.6) при — Лц с = о.

Ли 6М тампонажного раствора (в м3) можно также опреде — ть из уравнения

+ (16.7)

г Ае у

°пРед,

Подпись: °пРед,объем ствола скважины в интервале цементирования,

■еЛяемый на основании данных профилеметрии; Ук — объем

[

обсадной колонны по внутреннему диаметру в интервале уСт * новки цементного стакана; Уцх — объем цементного стакана ‘ : Если скважина направленная (искривленная), то сооткоц^ ние между длинами и высотами участков целесообразно рассщ тывать [23] по профилю скважины либо пользоваться отноще нием длины скважины по оси Lr к глубине Z(:

kj — LcjZic. (16,8)

Тогда выражение (16.6) примет вид

Ki. p = ~^р[(^с — (16.9)

Масса тампонажного цемента (в кг), необходимого для цри. готовления тампонажного раствора,

Мт. ц = kumTVu, р, (16.10)

где ки — коэффициент, учитывающий потери цемента при до — грузочно-разгрузочных работах и приготовлении раствора, ки = 1,03 1,05; тт — масса цемента в 1 м3 раствора плотностью

РЦ. р )

гот = (i6.li)

1 4- гпв/тц

mB/m. ц — относительное водосодержание раствора, т. е. отно­шение массы воды к массе сухого цементного порошка в 1 м3 раствора (эти величины обычно определяют в лаборатории при разработке рецептуры цементного раствора для данной конкрет­ной скважины).

Приближенно плотность тампонажного раствора можно рас­считать по формуле

_ (1 + ГПц)раРе. /1C 15)

Pu р — . / 5

рв + Тоъ/тцрц

где ри и р& — плотность соответственно сухого цементного по­рошка и воды, кг/м3.

Плотность тампонажных цементов (ГОСТ 1581-85) колеблет­ся в пределах 2800-3700 кг/м3.

В случае, если тампонажный раствор готовят из смеси IIе’ мента с твердыми порошками-наполнителями (мел, бентонит, глина, утяжелители), плотность сухой смеси МОЖНО ВЫЧИСЛИТЬ по формуле

_ Pu + тоРя (16.13)

Уем “*11’ ‘

1 — j- TTIq,0

где т0 — отношение массы наполнителя к массе цементно1 порошка в 1 м3 раствора, предусмотренного рецептурой; Ра плотность наполнителя в кг/м3.

2^асса собственно цемента для приготовления раствора = , (16.14)

Ми 1 + Шд/тоц

а наполнителя

¥д = Мт-Мц, (16.15)

где Мт — суммарное количество твердой фазы (содержание тверд0® фазы в 1 м3 цементного раствора).

Объем воды для приготовления тамионажного раствора (в

м3)

^ тв/ш„ • Мт’ ^1б16)

кцрв

Масса химических реагентов, необходимая для регулирова­ния свойств цементного раствора, рассчитывается в зависимо­сти от рецептуры, предварительно разработанной в промысло­вой лаборатории, и общего его объема.

Сухой тампонажный материал до начала цементирования за­гружают в бункеры смесительных машин, необходимое число которых

Псм = Мт. ц/р„Усм, (16.17)

где рн — насыпная плотность цемента, кг/м3; Усм — объем бун­кера смесительной машины, м3.

Режимы работы цементно-смесительного оборудования при­водятся в табл. 16.7.

Так как рецептура тампонажного раствора задана, произ­водительность одной смесительной машины при приготовлении раствора (в м3/с.)

9« = И±-ш‘/ш°>гаА" , (16.18)

Рп р

Где 5см — массовая скорость подачи тампонажного цемента в гидросмеситель, м3/ с.

Требуемая для этого подача воды с химическими реагентами в гидросмеситель (в м3/с)

= (тв/шц • тс? сн)/рв. (16.19)

Скорость струй на выходе из штуцера гидросмесителя долж­на быть не меньше 50 м/с.

Суммарная подача насосов, закачивающих тампонажный Раствор в скважину,

Режим работы цементно-смесительного оборудования при приготовлении тампонажных растворов из различных сухих материалов

Т амионажный

Плотность, г/см3

Водосмесевое

Диаметр на­садки в смеси­

Давление

нагнетания

Включенная

Т еоретичсская

производи

материал

сухого

материала

приготов­

ляемого

раствора

отношение

тельном

устройстве,

мм

жидкости

затворения,

МПа

передача

тельность це­ментно — смеси­тельной маши­ны 2СМН-20, л/с

Облегченный портландце­мент для “холодных" сква­жин

2,65-2,73

1,4 2-1,5

0,9-1,05

14-16

1,0-1,2

II

17-20

То же, для “горячих” скважин

2,73-2,81

1,50-1,60

0,9-1,05

14-16

1,0-1,2

II

16-20

Портландцемент для “холодных” и “горячих” скважин

3,12-3,50

1,82-1,85

0,45-0,5

12-14

1,0-1,5

II III

0

1

СО

Песчанистый портландце­мент для “холодных” скважин

2,99-3,02

1,82-1,85

0,45-0,5

12

1,0-1,5

ІІ-Ш

9,5-11,5

То же, для “горячих” скважин

2,89-2,90

1,82-1,85

0,45-0,5

12

1.0-1,5

II-III

9,5-11,5

Утяжеленный цемент У1ДГ-1

3,45-3,55

2,0.5-2,15

0,45-0,5

10

2,5-3,0

III

8,5-10,5

То же, УЦГ-2 Утяжеленный шлаковый цемент:

3,55-3,65

2,16-2,25

0,32

10

2,5-3,0

III

8,5-10

УШЦ1-120

3,45-3,55

2,05-2,15

0,35

10

2,5-3,0

III

8,5-10,5

УШЦ2-120

3,55-3,65

2,16-2,25

0,32

10

2,5-3,0

III

8,0-10

■УШЦ1-200

3,45-3,55

2,05-2,15

0,35

10

2.5-3,0

III

8,5-10,5

УШЦ2-200

3,55-3,60

2,16-2,25

0,32

10

2,5-3,0

III

8,0-10

Шлакопесчаныи цемент совместного помола ШПЦС — 1^0

280

1,78-1,82

0,45

12-14

1,0-1,5

II — III

10-13,5 |

То — А^е, ш\ис-*2оо

-280

г.78-1,83

0,42

12-14 1

1,0-1,5 /

11-І II /

10-13,5 /

Wk = 0,1 — т — 0, 4 м/с — скорость восходящего потока в коль — пространстве,

л < Шпред; (16.21)

— предельная скорость, при которой сумма статического и ^динамического давления на слабый пласт равна давлению доглошения последнего.

Объем продавочной жидкости для транспортирования це­ментного раствора в затрубное пространство (в м3)

Vgp = jkcJLc — hac), (16.22)

где ксж коэффициент запаса продавочной жидкости, учитыва­ющий ее сжимаемость, ксж = 1,02 + 1,05; d — средний внутрен­ний диаметр колонны, м; Lc — длина скважины по ее оси, м.

Для быстроты определения Vnp пользуются следующей эмпи­рической зависимостью [6]

F„p=f Ни (16.23)

где 4 — номинальный наружный диаметр колонны труб, спу­щенных в скважину, дюйм, для 219-мм обсадной колонны при­нимают dH — 8, для 168-мм колонны dH = 6 и т. д.; dj2 — коли­чество продавочной жидкости, необходимое для заполнения 1 м спущенных труб, в л; Нг — глубина установки кольца, “стоп”, т. е. глубина продавки цементного раствора,

Hi = Lu-ha_c. (16.24)

Объем буферной жидкости

У6уф = Ј(dl — <£)/буф, (16.25)

гд® ^буф — длина, столба буферной жидкости в кольцевом про­странстве.

Высота столба /г6уф в заколонном пространстве принимает — ся равной 150-200 м, что оказывается вполне достаточным для °беспечения хорошего качества цементирования.

Максимальное давление перед посадкой верхней пробки на Упорное кольцо определяют из уравнения

Радах =Pl+p2, (16.26)

где рг — давление, необходимое для преодоления сопротивле — я> обусловленного разностями плотностей жидкости в трубах Загрубном пространстве; р2 — давление, необходимое для пре — Д°Ления гидравлических сопротивлений.

Согласно рис. 16.2

h * i^K^n — hn c)(pL, p — Рб. р)]. (16.27)

Расчет сплошного одноступенчатого цементирования

саднои колонны

ОС-

Гидравлические потери в обсадной колонне и кольцевом пространстве можно рассчитать по формулам, приведенным в гл. 11. В инженерных расчетах для определения р-2 мож­но воспользоваться эмпирическими формулами Шишеико— Бакланова:

для скважин глубиной до 1500 м

р2 = 0,001# + 0,8 МПа; (16.28)

для скважин глубиной более 1500 м

р2 = 0,001# + 1,6 МПа. (16-29)

Необходимое число дементировочных агрегатов из условия обеспечения скорости подъема тампонажного раствора в кольИе’ вом пространстве у башмака колонны в момент начала продавай не менее 1,5 м/с для кондукторов и промежуточных колонн я не менее 1,8-2 м/с для эксплуатационных колонн определяют Я° формуле

— О (,6.30)

ц. а — 1- ^ ‘■

где <31У — производительность цементировочного агрегата 11

IV скорости, м3/с.

родача и давление, развиваемые цементировочными агрега — мИ; приводятся в табл. 16.8 [11].

Т Так как Рп р должна превышать p6 ]i не менее чем на 200- кг/м3, в первый период цементирования давление столба, ‘йдкости в колонне может намного превышать давление столба Едкости за колонной. Для поддержания заданного режима про — давки необходимо перед цементированием кольцевое простран­ство скважины герметизировать превентором, а в период про — давкй следить за тем, чтобы расход жидкости, выходящей из скважины, был равен производительности цементировочных на­сосов, участвующих в продавке. С этой целью на выкидной ли­нии превентора необходимо установить расходомер РГР-7.

Объем последней порции продавочной жидкости закачивают одним цементировочным насосом при малой подаче, чтобы пре­дотвратить сильный удар в момент посадки верхней раздели­тельной пробки на нижнюю с таким расчетом, чтобы закачка продолжалась в течение tKOH = 3 — г 5 мин:

Кон = Qu. J*o«- (16.31)

Продолжительность процесса цементирования tu складыва­ется из времени t’n приготовления первой порции тампонажного раствора и закачки ее, времени tnep перемешивания ее в емкости,

Таблица 16.8

Подача и давление, развиваемые цементировочными агрегатами

Тип

агрегата

Скорость

Диаметр втулки, мм

110

ПО

115(120)

125

140

Q

Р

Q

Р

Q

V

Q

Р

Q

Р

ЦА-320М

I

1,4

40

1J

32

2,3

24

II

2,5

32

3,2

26

4,3

19

————

III

4,8

16

6,0

14

10

IV

8,6

9

10,7

8

14,5

6

3ДА-400А

I

6,6.

40

8,8

30

11,2

23

II

9,5

27

12,6

21

16,1

16

III

14,1

18

18,6

14

23,8

И

IV

19,5

13

23,4

10

33,0

8

Ф

>

-3

о

о

I

6,0

70

9,0

47

__

II

8,3

51

12,3

34

III

11,6

36

17,3

24

IV

14,6

29

22,0

19

_

имечание. Подача Q в

л/с, давление р в МПа.

времени 1Ъ закачки тампонажного раствора в обсадную код0ц^ времени <р.„ на освобождение верхней разделительной пробк^’ времени <п ж закачки в колонну продавочной жидкости: 11

+ ^-пер “Ь ^Р-П ~Ь ^п. ж — ^6.32)

Время /,ц не должно превышать 75 % срока начала загустев^ ния (или схватывания) тампонажного раствора £заб

^ 0, 75£заб. (16.33|

Пример 16.3. Произвести расчет одноступенчатого немец, тирования для следующих условий: диаметр долота 295 мм; ца. ружный и средний внутренний диаметры обсадной колонны 219 и 200 мм соответственно; высота подъема цементного раствора за колонной 950 м; плотность глинистого и цементного растворов 1250 и 1840 кг/м3 соответственно; высота цементного стакана в колонне 20 м.

По имеющимся статистическим данным коэффициент резер­ва следует принять равным 1,2; буферная жидкость не применя­ется.

Решение. Подставив в уравнение (16.9) имеющиеся данные, находим

Уц. р = ^1,2[(0,2952 — 0,2192)950 + 0,22 • 20] = 35,6 м3.

Масса тампонажного цемента при кц = 1,03 и водоцементном отношении тв/тц = 0,5 из выражений (16.11) и (16.10)

TOC o "1-5" h z 1840 _ „

тт = Г’п~ё = 1226,6 кг,

1 + 0,5

Мт. ц = 1,03 • 1266,6 • 35, 6 = 46443, 7 кг « 46,4 т.

Объем воды для приготовления тампонажного раствора по формуле (16.16)

ТЛ 0,5-46443,7 00 к з

у = ———————- = 22,5 м.

1,03-1000

Необходимое число смесительных машин 2СМН-20 (технике ская характеристика приводится ниже) с вместимостью бунке ра 14,5 м3 для приготовления тампонажного раствора с. тс 1840 кг/м3 по формуле (16.7)

TOC o "1-5" h z >Г аиспортная грузоподъемность, т……………………………. 8-9

Вместимость бункера, м3……………………………………………. 14,5

Производительность при изготовлении цементного

раствора, л/с……………………………………………………………… 20

Плотность приготовляемого раствора, г/см :

цементного………………………………………………………………. 1,7-2,1

цементно-песчаного …………………………………………………. 1,9-2,3

цементно-бентонитового ………………………………………….. 1,4-1,6

глинистого…………………………………………………………………. 1,02-1,4

утяжеленного глинистого………………………………………….. 1,35-2,3

Давление жидкости в линии к смесителю, МПа. . . 0,8-1,5

Смесительное устройство…………………………………………….. Вакуумно­

гидравлическое

Режим работы приводится в табл. 16.7.

Объем продавочной жидкости определим по формуле (16.22) упр= ^р1, 03 • 0,22(1900 — 20) = 60,1 м3.

По формуле (16.23)

82

Упр= у(1900 — 20) = 60,1 м3.

Для определения ртах по формуле (16.26) предварительно на­ходим рг и р2 по формулам (16.26) и (16.28):

Р1 = у^[(950 — 20)( 1840 — 1250)] = 5, 5 МПа;

й = 0,001 — 1900 + 1,6 = 3,5 МПа.

Следовательно,

Ртах = 5, 5 + 3, 5 = 9 МПа.

Выбираем цементировочный агрегат типа ЦА-320М (см. та6л. 16.8) с установленными в его насосе цилиндровыми 100-мм ВтУлками (с этими втулками можно работать при ртах в конце Цементирования). Максимальная производительность агрегата ЦРИ этом 0,516 м3 /мин при давлении 9 МПа.

Тогда по формуле (16.30)

3,14 , ,

п 1, 2(0,2952 — 0,2192)1,5

Ча ^ ;———————— (-1 = 8 агрегатов.

0,516/60

Пример 16.4. Рассчитать необходимые объемы тампонаж — 1Х Материалов, продавочной и буферной жидкости для цемен — Рования наклонной скважины глубиной 3140 м и длиной по ^440 м, в которую спущена, обсадная колонна с наружным

и средним внутренним диаметрами 178 и 157 мм соответствен но, если известно, что средний диаметр скважины ниже глубдц ‘ 1390 м составляет ‘252 мм; скважина до глубины 1390 м обсаже1{Ь’ и зацементирована 299-мм промежуточной колонной со среднщ внутренним диаметром 276 мм; интервал высотой 700 м от заб0!( должен быть зацементирован тампонажным раствором плот ностью 1850 кг/м3 при относительном водосодержании 0,44 Из тампонажного портландцемента ПЦХ; высота цементного ста­кана, оставляемого в колонне, 15 м; плотность раствора для цементирования верхнего участка 1430 кг/м3 из облегченного портландцемента ОПЦХ для умеренных температур при отно­сительном водосодержании 1,05; в качестве буферной жидкости используется вязкоупругий состав (плотностью 1010 кг/м3), вы­сота которого в кольцевом пространстве составляет 100 м; со­гласно статистическим данным коэффициент резерва кр = 1,08, а коэффициент запаса продавочной жидкости ксж = 1,03.

Решение. Находим соотношение между длиной и глубиной скважины из выражения (16.8):

ki = 3440/3140 = 1,1.

Объем тампонажного раствора:

для нижнего интервала при кр = 1,08 по уравнению (16.9)

Vu р = ~^1,08[(0,2522 — 0,1782)1,1 • 740 + 0,1572 • 15] = 22 м3;

для верхнего участка (при huc = 0)

Vo ц р = “1,08 • 1,1 [СО, 2522 — 0,1782)(3140 — 740 — 1390) + (0 , 2 762 — 0,1782)1390] = 91,8 м3.

Объем продавочной жидкости по формуле (16.22)

Кр = —л—1, 03 ■ 0,1572(344 0 — 15) = 68,3 м3.

Подпись: Кр = —л—1, 03 ■ 0,1572(344 0 — 15) = 68,3 м3.ЗД4„

Т

Объем буферной жидкости по формуле (16.25)

Убуф = —1,1(0,2762 — 0, 1782) 100 = З,6 м3.

Масса тампонажного портландцемента при кц = 1, 05 по фор" мулам (16.10) и (16.11)

М = 1>05 • 1850^22

1 + 0,44 ‘

Масса облегченного цемента 1,05-1430-85,1

Объем воды при приготовлении необлегченного раствора по формуле (16.16)

* М4-29,7-1000 = 12 4 з

1,05 + 1000 а облегченного раствора

1,05.62,3- 1000 _ 0 з

■кт —————————————— — О/, о М.

У°-в 1,05+ 1000

расчет установки цементного моста в открытом стволе (рис — 16-3) по методике ВНИИКрнефти заключается в определе­нии объемов тампонажного раствора для цемен тирования моста 0 яорций буферной жидкости, прокачиваемой перед тампонаж — ньШ раствором и вслед за ним, а также объема продавочной жид­кости.

Объем тампонажного раствора К, р = 5с/гм + кгУт. (16.34)

Объемы прокачиваемых порций буферной жидкости: перед тампонажным раствором

(16.35)

Риль-

16.3. Схема установки Цементного моста:

а, х

>1. начало и конец закач — Продавочной жидкости в бу — в ДьнЫе трубы соответственно;

промывка скважины после а 0ДНЯТИЯ бУРильных труб 1 "

РастНаЯ колонна; ^ — буровой «ост0?’ ^ — продавочная жид — ^— буферная жидкость; ^ментнь1“ Раствор; 7— па-

•Ь11Це кровли цементного моста;

ствол скважины; 2 — бу-

Б

,0нты

РКз,

От насоса

Расчет сплошного одноступенчатого цементирования

 

0т насоса

 

1 —

2′

3′

4′

5′

Б-

 

г

 

Расчет сплошного одноступенчатого цементирования

%

 

Расчет сплошного одноступенчатого цементирования

перспективные ГО-

 

вслед за тампонажным раствором

Куф = к2Ут. (16.36)

Объем продавочной жидкости

^пр — 5*т^м* (1^-37)

Здесь 5С, 5К, 5Т — соответственно площади поперечного сече­ния скважины на участке установки цементного моста, кольце­вого пространства между стенками скважины и колонной труб по которой прокачивают указанные жидкости, в том же участке и внутреннего проходного канала колонны, м2; 1гм — высота мо­ста, м; к, к2, &3, &4 — эмпирические коэффициенты (табл. 16.9); Ут — внутренний объем колонны труб, м3.

Продавочная жидкость закачивается до момента выравнива­ния уровней столбов тампонажного раствора в кольцевом про-

Таблица 16.9

Буферная жидкость

кг

к2

кз

&4

Трубы с внутрь высаженными концами

Вода

0,05

0,02

0,4

0,97

Отсутствует

ОД

0,94

Гладкопроходные трубы

Вода

0,025

0,02

0,4

0,98

Отсутствует

0,055

0,97

Таблица 16.10

Объем 10 м бурильных труб в зависимости от диаметра и толщины стенки

Диаметр бурильной трубы, мм

Толщина стенки трубы, мм

Внутренний диа­метр трубы, мм

Объем внутрен­него сечения

з

трубы, м

114

8

98

0,0754

114

9

96

0,0724

114

10

94

0,0694

141

8

125

0,1226

141

9

123

0,1187

141

10

121

0,1149

141

11

119

0,1111

146

9

128

0,1286

146

10

126

0,1246

146

11

124

0,1207

146

12

122

0,1168

(яаметр,

мм

Объем 1 м скважины, м3

Диаметр,

мм

Объем 1 м скважины,

м1′

Диаметр,

мм

Объем 1 м скважины, м3

93,0

0,0068

158,7

0,0198

295,3

0,0683

98,4

0,0076

165,1

0,0214

311,1

0,076

108,0

0,0092

171.4

0,0231

320,0

0,0804

112,0

0,0098

187,3

0,0276

349,2

0,0957

120,6

0,0114

190,5

0,0285

393,7

0,1217

132,0

0,0136

212,7

0,0355

444,5

0,1551

139,7

0,0154

215,9

0,0366

490

0,1884

146,0

0,0167

244,5

0,0469

590

0,2732

151,0

0,0179

269,9

0,0568

Таблица 16.12

Объем 10 м кольцевого пространства в зависимости от диаметра скважины и бурильных труб

Размеры, мм

Объем 10 м кольцевого пространства (в м3) при диа­метре бурильных труб, мм

Диаметр

долота

Обсадные трубы

Диаметр

Толщина

стенки

Внутрен­ний диаметр

114

141

140

190

0,182

0,127

_

243

0,362

0,307

0,296

269

0,466

0,411

0,401

295

0,581

0,528

0,516

346

0,837

0,786

0,772

219

7

205

0,227

0,173

0,163

219

8

203

0,221

0,166

0,156

219

9,5

200

0,212

0,157

0,146

219

11

197

0,203

0,148

0,137

219

12

195

0,193

0,139

0,128

273

9

255

0,408

0,354

0,343

■—

273

10,5

252

0,396

0,342

0,331

273

12

249

0,325

0,330

0,319

299

9

281

0,518

0,463

0,452

299

10

279

0,509

0,454

0,444

299

11

277

0,500

0,446

0,435

299

10

357

0,898

0,844

0,426

325

11

355

0,887

0,833

0,573

325

12

353

0,876

0,822

0,563

■—

325

12

275

0,492

0,437

0,553

325

9

307

0,638

0,583

0,544

377

10

305

0,628

0,575

0,833

377

11

303

0,619

0,564

0,822

377

12

301

0,609

0,555

0,811

странстве и колонне труб (а также уровней столбов буферНь жидкостей). После этого колонна приподнимается на 20—30 ^ выше верхней границы моста. 11

При использовании устройства УЦМ-140 объем тампонажц0 го раствора, транспортируемого в заданный участок скважин^ по колонне НКТ между двумя разделительными пробками,

К. р — ( 1 6,3§)

где кр — коэффициент резерва, &р = 1, 05 -+ 1,1.

Расчет обратного цементирования и проверка герметичности крепи приведены в работе [23].

Площадь кольцевого сечения между двумя обсадными колоннами в зависимости от соотношения их диаметра

Подпись: Площадь кольцевого сечения между двумя обсадными колоннами в зависимости от соотношения их диаметраДля облегчения расчетов, приведенных в настоящей главе к табл. 16.10-16.15, приведены некоторые справочные данные.

Диаметр колонны, мм

Площадь кольцевого сечения, м2

Диаметр колонны, мм

Площадь кольцевого сечения, м2

наружный

внутренний

наружный

внутренний

426

351

0,033

299

168

0,039

426

340

0,0385

299

146

0,0444

426

324

0,0471

273

219

0,0127

42(5

299

0,0594

273

194

0,0207

407

340

0,0259

273

178

0,0254

407

324

0,0346

273

168

0,0282

407

299

0,0468

273

146

0.0336

407

273

0,0585

273

140

0,0349

377

299

0,0295

273

127

0,0375

377

273

0,0412

273

114

0,0401

377

245

0,0526

245

194

0,0102

377

219

0,0621

245

178

0,0149

351

273

0,0271

245

168

0,0176

351

245

0,0385

245

146

0,023

351

219

0,048

245

140

0,0244

351

194

0,056

245

127

0.0268

340

245

0,033

245

114

0,0295

340

219

0,0425

219

168

0,00895

340

194

0,0505

219

146

0.0142

340

178

0.0552

219

140

0,0157

324

245

0,0254

219

127

0,0186

324

219

0,035

219

114

0,0209

324

194

0,043

194

146

0.00652

324

178

0,0476

194

140

0’00"85

324

168

0,0504

194

127

0,0104

299

245

0,014

194

114

0,013

299

219

0.0235

178

127

0,00"3

299

194

0.0316

178

114

0.0099

299

178

0.0362

168

114

0,00Т45_^—

Таблица 16.13

‘Теоретический объем (в м3) 1 м внутреннего пространства 0бсаДных труб в зависимости от диаметра и толщины ^ стенки

Диаметр обсадной трубы, ММ

Толщина стенки трубы, мм

6

6,5

7

8

9

10

11

12

114

0,0082

0,0078

0,0075

0,0072

127

0,0103

0,0101

0,0097

0,0093

140

0,0131

0,0127

0,0123

0,119

0.0115

0,0112

146

0,0141

0,0137

0,0133

0,0129

0,0125

0,0121

168

0,0191

0,0186

0,0181

0,0177

0,0172

0,0167

0,0163

178

0,0211

0,0206

0,0201

0,0196

0,0192

0,0186

194

— .

0,0254

0,0249

0,0243

0,0238

0,0227

219

0,033

0,0323

0,0317

0,0311

0,0298

245

0,0419

0,0412

0,0405

0,0397

0,0383

273

0,0526

0,0518

0,0510

0,0502

0,0495

299

0,0628

0,0620

0,0611

0,0602

0,0593

324

0,0736

0,0730

0,0719

0,0711

340

0,0814

0,0803

0,0795

0,0786

351

0,087

0,086

0,0849

0,0839

377

0,102

0,100

0,0989

0,0978

407

0,119

0,117

0,116

0,115

426

0,129

0,128

0,127

508

0,185

Требуемое количество продавочной жидкости (в м3) на 100 м труб в зависимости от диаметра обсадной колонны и толщины стенок труб

Подпись: Требуемое количество продавочной жидкости (в м3) на 100 м труб в зависимости от диаметра обсадной колонны и толщины стенок труб

Толщи — •4 стен-

«Нтру-

Диаметр обсадных труб, мм

мм

426

377

-351

325

299

245

219

194

168

.159

146

141

127

114

6

1,91

1,70

1,41

1,31

1,04

0,82

7

4,19

3,30

1.86

1,65

1,37

1,27

1,00

0,78

8

4,12

3,23

2,49

1,81

1,61

1,33

1,23

0,97

0,75

9

_

2,43

1,77

1,56

1,29

1,19

0,93

0,72

9,5

7,35

6Д5

4,01

3,14

10

12,94

10,0

8,60

7,30

6,11

2,38

1.72

1,52

1. 25

1,15

10,5

11

12,81

9,89

8,49

7,19

6,02

3,9

3,05

2,32

1,67

1,48

1,21

1,11

12

12, G8

9,78

8,39

7,11

5,93

2,27

1,63

1 43

1,17

1,07

__

12,5

3,8

2,95

Ї3

—■

__

2,22

1,58

2,16

1,54

Таблица 16.15

Оставить комментарий