Солнечная электростанция 30кВт - бизнес под ключ за 27000$

15.08.2018 Солнце в сеть




Производство оборудования и технологии
Рубрики

ЭРЛИФТНЫЕ ВОДОПОДЪЕМНИКИ

Эрлифтные водоподъемники используют для подъема жид­кости. К их преимуществам можно отнести: достаточно высо­кую подачу при сравнительно малом диаметре водоподъемных труб; большой диапазон высоты подъема воды; простоту ус­тройства и отсутствие в скважине движущихся механизмов; возможность использовать их в искривленных и пескующих скважинах; возможность подачи воздуха из одной компрессор­ной станции к нескольким скважинам.

Из-за достаточно низкого к. II. д. (~2й%) эрлифты исполь­зуются обычно лишь для кратковременных откачек воды из скважин (до 10—20 сут), а также из пескующих скважин, где электрические насосы быстро изнашиваются.

Чем болыце газ диспергирован в жидкости, тем большим запасом энергии обладает система, т. е. при меньшем расходе воздуха можно поднять смесь на большую высоту.

Выделяют три основных типа структур газожидкостных смесей.

1. Эмульсионная структура характеризуется равномерным распределением газа в жидкости. Газ находится в жидкости в виде отдельных пузырьков и движется в жидкости с отно­сительной скоростью 1—2 см/с.

2. Чёточная структура отличается тем, что основная масса газа движется в виде четок, перекрывающих все сечения трубы и чередующихся с прослойками жидкости. Относительная ско­рость движения газа и жидкости составляет 0,4—1,2 м/с.

3. Стержневая структура характеризуется тем, что основ­ная масса газа движется по центру, сплошным потоком (стерж­нем), жидкость же движется по стенкам в виде тонкого слоя. Относительная, скорость движения газа более 1,2 м/с.

Эрлифт состоит из компрессора, водоподъемных, пьезомет­рических труб и труб для подачи воздуха и смесительной фор­сунки.

Коэффициент погружения эрлифта

/г = Я/Л, (V.!)

где Н—глубина погружения форсунки, м; Л — высота подъема воды, м.

В практике в подавляющем большинстве случаев использу­ется центральная схема расположения труб для подачи воз­духа, как более технологичная.

Подача эрлифта зависит от высоты подъема воды, коэффи­циента водопроводимости водоносного пласта и положения ди­намического уровня.

В зависимости от динамического уровня используются три схемы эрлифта (рис. У.1). Если динамический уровень уста­навливается в интервале обсадных труб и компрессор для дан­ного размера труб обеспечивает необходимую скорость подъема газожидкостной смеси в колонне, то для подачи смеси можно трубы не устанавливать (рис. У.1, а). ^

Если положение динамического уровня не может обеспе­чить нормального соотношения погружения труб для подачи воздуха, то в этом случае применяется потайная водоподъем­ная колонна труб, опущенная — на этих трубах (рис. У.1, б).

Когда положение динамического уровня ниже кровли водо­носного пласта, применяется водоподъемная колонна с выво­дом на поверхность (рис. У.1, в).

Рис. V. l. Схемы эрлифта:

о —при использовании обсадных труб в качестве водоподъемных; 6 — при иепользова — иии потайной водоподъемной колонны; в — при использовании водоподъемной колонны до устья скважнны: / — обсадная колонна; 2 — воздухопроводная колонна; 3 — пьеэт^ метрическая трубка; 4— потайная водоподъемная колонна; 5 — форсунка; 6 — водо: подъемная колонна, выведенная до устья скважнны

В настоящее время в практике широко используются пе­редвижные компрессорные установки с рабочим давлением до 0,8 МПа и подачей до 10 м3/мин. Технические характеристики наиболее распространенных компрессоров приведены в табл. V. l.

Таблица V.1

Технические характеристики передвижных компрессоров

Показатели

ЗИФ-55

ПКС-5

ДК-9М

пк-»о

ЭК-9М

ЗИФ-55Э

КОЭ-5М

Подача, м*/мин

5

б

10

10,5

10

4,65

5

Рабочее давление, МПа

0,7

0,7

0,6

0,7

0,6

0,7

0,8

Мощность на валу компрес­сора, кВт

43,7

33,8

67,6

63,2

70

34

34

Двигатель

Бензиновый

Дизельный

Электрический

Краткие технические характеристики передвижных винтовых компрессоров

Показателе

ПР-10

ПР-16

Подача,’ м*/с

0,182

0,275

Максимальное давление, МПа

0,7

0,7

Частота вращения ротора, с-1

28.33

28,33

Тип ротора

Пластинчатый

Расположение ступеней сжатия

Последовательное

Двигатель дизельного типа

АМ-01

Я М3-238

Мощность, кВт

96

177

Число цилиндров

6

б

Распбложение цилиндров

Вертикальное

Объем, м®:

воздухосборника

0,28

0,43

топливного бака

0,22

0,24

Габариты, мм

4000X1940 X 2120

3700 X 1700 X 2250!

Масса, т

3,4

5,4

В случае проведения откачек из глубоких скважии и с вы­соким дебитом применяются более мощные стационарные ком­прессоры типа УПК-80.

Краткая техническая характеристика УПК-80

TOC o "1-5" h z Подачв, м*/мии………………………………………………………………………………………………………….. 8

Рабочее давление, МПа………………………………………………………………………………… 8,0

Потребляемая мощность, кВт…………………………………………………………………………….. 600

Габариты, мм:

длина…………………………………………………………………………………. 6570

ширина………………………………………………………………………………………………………………………… 2590

высота…………………………………………………………….. , . , . 2870

Масса, кг ‘ . . ……………………………………………………………………………………………………………….. 16.1

В последние годы в практике находят применение винторые компрессоры; их технические характеристики приведены в табл. У.2.

Таблица У. З

Краткие технические характеристики стационарных компрессоров

Показателе

2ВП-10/8

ВП-20/8

260ВП-30/8

Подача, м*/мия

10

20

30

Максимальное давление, МПа

0,8

0.8

0,8

Число ступеней сжатия

2

2

2

Расход охлаждающей воды, М3/ч

2,7

6

8,4

Мощность электродвигателя, кВт

75

125

175

Показатели

6ВКМ-1Э/8

6ВКМ-25/8

ТВ км-48/8

Подача, м*/с

0,21

0,42

0,8

Максимальное Дав­

0,8

0,8

0,8

ление, МПа

Частота враще­

24,5

49,5

24,5

ния ротора, с-1

Мощность элек­

85

155

287

тродвигателя, кВт

Напряжение, В

660

660

660

Габариты, мм

900X720X530

900 X 720 X 530

3100X1500 X 2150

Масса, кг

584

584

8 400

Продолжение табл. У.4

Показатели

вкш-11

ЗИФ-ШВ5

пв-ю

Подача, м3/с

0,42

0,083

0,173

Максимальное дав­

0,8

0,8

0,8

ление, МПа Частота враще­

49,33

24,5

24,5

ния ротора, с-1

Мощность элек­

134

35

72

тродвигателя, кВт

Напряжение, В

660

660, 380

Габариты, мм

950 X 720 X 530

765 X 610 X 838

3370X1730X1870

Масса, кг

670

180,5

584

При проведении эрлифтных откачек большого объема мо­гут применяться стационарные поршневые компрессоры типа ВП (табл. У. З) и компрессорные станции (табл. У.4)

Рассмотрим методику выбора основных параметров эрлифта применительно к компрессорным установкам типа ДК-9М, ПК-Ю и др. Подача эрлифта и его к. п. д. находятся в зависи­мости от коэффициента погружения. Наибольшее значение его будет при максимальном коэффициенте погружения фор­сунки к. Максимальное рабочее давление компрессора рК опре­деляется по формуле

Рк = Л(й—1)/Ю. (У.2)

Для компрессора с рабочим давлением 0,6 МПа допусти­мые значения & могут быть определены по номограмме (рис. У.2). Коэффициент погружения подбирают исходя из глу­бины динамического уровня, а его значения ограничены ли­ниями ОБ и СЕ. Линия ОО соответствует £=1,5 для глубины

Длина труИI от уровня излива, м О 20 МО ВО 80 100 120

ЭРЛИФТНЫЕ ВОДОПОДЪЕМНИКИ

Рнс. У.2. Номограмма для определения допустимого значения коэффициента погружения к

динамического уровня 0—60 м. Работа эрлифта за предёлаМи этой линии неустойчива, поэтому следует стремиться к заглуб­лению труб для подачи воздуха. Максимальная длина / этих труб и коэффициент погружения для определенной глубины динамического уровня ограничиваются линией СЕ, котора1я ха­рактеризует максимальное рабочее давление компрессора с учетом потерь давления в нагнетательной линии 0,05 МПа. Например, для глубины динамического уррвня 20 м длина труб для подачи воздуха может быть в пределах от 8(Г до 30 м. Значения к для этого случая составляют от 1,5 до 4.

Сжатый воздух производит в эрлифте полезную работу под’Ьема воды в количестве (2 (м3/мин) На высоту Н. Затрачен­ная работа

АХ = С»!/ть. (У. З)

Эта работа равна энергии сжатого воздуха

1п — •

Р1

В этих формулах Р1 =0,01 МПа — начальное давление; р2 =

_ _Ад_(*^и—| — конечное давление; — количество засасы — 10

ваемого компрессором воздуха при атмосферном давлении м3/с; <2— количество поднятой воды на высоту к, м3/с; кл— глубина динамического уровня от уровня излива, м.

Гидравлический к. п. д. эрлифта т|э может быть определен по формуле

Лэ = (£—1)0.85/1,05. (У.5)

Во время движения эмульсии по водоподъемной трубе про­исходит потеря напора от трения эмульсии в водоподъемной трубе, так как пузырьки воздуха опережают подъем воды. СкоЛьжение пузырьков воздуха характеризует потери в работе эрлифта ^2. При изливе эмульсии из водоподъемной трубы потери учитываются формулой

TOC o "1-5" h z А3 = 1)1/2#, (У.6)

где 1>1 — скорость излива, м/с; g — ускорение свободного паде­ния, м/с2.

Расход воздуха (м3/мин) рассчитывается по формуле

№=№&№, (У.7)

где. — удельный расход воздуха, т. е. количество воздуха, требуемое для подъема 1 м3 воды,

ур ________________________ _____________________ ,________________ 5___________________________________

0 к(к-) + (У.8)

23г)э 1к —

1&

Расход воздуха для подъема воды Для удобства

определения удельного расхода воздуха в зависимости от ко­эффициента погружения к и высоты подъема воды к можно пользоваться номограммой (рис. У. З).

Минимальный удельный расход может быть определен по формуле

А

(V 9)

М18(—+’)

С увеличением удельного расхода сжатого воздуха подача эрлифта <2э при неизменных к, к и диаметре водоподъемных труб возрастает и при Шо" достигает наивысшего значения (рис. У.4). Дальнейшее увеличение подачи сжатого воздуха нецелесообразно, так как приводит к снижению подачи эр­лифта. Таким образом, следует ориентироваться на оптималь­ный для данных условий удельный расход вюздуха №У’-

Диаметр труб для подачи воздуха подбирают с таким рас­четом, чтобы скорость сжатого воздуха в нем была не более

Рис. У. З. Номограмма для опре­деления удельного расхода воз­духа

Рнс. V.4. Зависимость производи­тельности эрлифта от удельного расхода воздуха

ЭРЛИФТНЫЕ ВОДОПОДЪЕМНИКИ

Высота подъема Воды h, м о s м із го 25 за 35 w 4S sa — ss во

Подпись:10 м/с, а потери давления возможно меньшими. Расчет диа­метра таких труб в зависимости от требуемого количества воз­духа определяется по формуле

/___ W

Л я 1

V °в 4

Подпись: / W Л я 1 V °в 4 (Ів = / ^_________ Ро .

ю (р + о,1) (У. Ю)

где ро —атмосферное давление воздуха, равное 1 МПа; (р + +0,1) —давление, создаваемое в воздухопроводе, с учетом по­терь; W — удельный расход воздуха, м3/м3; vB — скорость дви­жения воздуха, м/с; t»B~10 м/с.

Диаметры-труб для подачи воздуха (при давлении 0,4—■ 0,6 МПа и длине труб до 120 м) в зависимости от диаметра водоподъемных труб приведены ниже.

Диаметр водоподъемных,

труб, мм………………………………… 108 127 146 168 219 273

Диаметр труб для подачи

воздуха, мм…………………….. 19—25 20—26 21—27 25—32 32—38 38-54

Ниже приведены размеры газовых труб по ГОСТ 3262—75, которые наиболее часто применяются в качестве воздухопро­водных или пьезометрических.

Диаметр, мм:

TOC o "1-5" h z наружный’………………………………………… 17 21,25 26,75 33,5

внутренний……………………………………….. 13 15,75 21,25 27,0

наружный (муфты) . …………………………. 22 26 35 45

Диаметр, мм:

наружный………………………………………… 42,25 48,3 60,3 75,5

внутренний……………………………………….. 35,75 40,3 53,3 69,1

наружный (муфты) …………………………… 56,(1 63,5 78,0 94,0

’СТ>

IV Р

* СП

о

►4^

О

со

о

ю

о

о

Высота подъема воды» м

‘*001

ьо ьо _—

МОСл

ю ю *-> сл о сл

5°1° Г* о осл

Ф» СО N3 —

ЬЬосл

^►►сою —

О О О О СП

Коэффициент погружения £

Г4 5°

("ЛСО

сп а> ьо АО "со со

0*>— 00 (О со

со сл р V* сл со

N3 СО ф. со

V] 1о оо ьэ

Ю Ю Ф» 00

оо оЪ оо сл

Удельный расход воздуха. М®/Мэ воды

2,6

со

о

со

со

Од

сл

со

V

Скорость смесн иа нэ — лнве. м/с

->1

сп

88,5

96,0.

I

о

98,4

со

о

«см- "э/ч

61/901

о сл сп

СП N5^4 00 —

ю

ОСЛ 00

ю-——• ^100 о >1 сл

СО со N3 >—

ррор

‘-д Ц1V}

,4^. ф. СО N3 —

оо ^ “

о> сл о» о

сгв, м*/ч

3,12

3,55

со

00

4,28

3,75

3,51

Скорость смеси на из — лнве, м/с

135,0

153,4

168,0

00

&

а>

N3

151,7

«СМ — “3/ч

127/25.4

о

н

в

1′ ГР в 8 <*

-Ов о

N3 N3 — 0> ЬЭ N3 1 N3 Ф»

СО N3 —

СЛ — д ^ *00

сл со О 6* «VI -0> (0

а> сл со оосоч и! VI о>

00 «VI СП со —

N3 СЛ 00 ^ 00 .

оо со 1о со

<?„. Ма/ч

в

8

в

г

ГР

н

ча

о

о

Результаты расчета дебита скважии

Подпись: Результаты расчета дебита скважии

ЭРЛИФТНЫЕ ВОДОПОДЪЕМНИКИ

s

сл

о

О

ш

g

О

Высота Подъема воды, м

N3 —

о en

Ю N3 J—

»О о сл

N3 N3 *— СП о СЛ

соьэ — о© сл

Ф> СО N3^“

о о о сл

-s) со N3 ►- О О О oui

Коэффициент погружения k

*vj со сп со

СЛ ОЭ N3

со <рсо

00 N3 00

со сл о Vi Ъ сз

to со 4». <о Vi*o оо to

to to 4^-рО

00 О OV© © сл

Удельный расход воздуха, ы3/ы3 воды

о

00

1,75

2,43

2,81

2,99

2,87

Скорость смесн на вэ — лнве, м/с

273/38

Отношение диаметров водоподъемных и воздушных труб, мм

165

359,1

499

1

584,6

613,9

00

$си’ "Ч*

12,4

22,0

1 ■

о? сл ю о to <с

СО О N3

© 00 ^ ■*■ ©

О Ul То

56,8

106,3

158,0

66,7

127,9

191,8

227,4

со ю IO —

— СО *0 4Ь «Si ро ^03^4 СкЭ со Voi to Ъ>

QB. мэ/ч

0,73

СП

to

2,23

Скорость смеси на иэ — лвве, м/с

326/38

213,6

1

439,6

СП

00

СП

650,2

Qcm — М»/ч

rfb. СО — 4* 4*. QD СЛ СП СО

-S4^ 00 СО Ю

оо со Vj

63,0

121,9

182,8

216,7

81,3

250,1

325.0

351.0

QB. Мэ/ч

В практике вместо металлических труб часто применяют резиновые шланги. Это сокращает время на монтажно-демон­тажные работы по спуску и извлечению труб для подачн воз­духа.

ЭРЛИФТНЫЕ ВОДОПОДЪЕМНИКИДиаметр водоподъемных труб зависит от проектируемого дебита скважины, высоты подъема воды, технической харак­теристики применяемого для откачки компрессора и других факторов и может быть определен следующей приближенной формулой:

(V.!!)

где О — диаметр водоподъемных труб, м; <2 см -1~ производитель — ность эрлифта (смеси: вода — воздух), м3/с; ьне — скорость смеси на изливе, м/с.

Для каждого диаметра водоподъемных труб в зависимости от высоты подъема воды существует своя область оптималь­ных скоростей истечения смеси на изливе.

В. М. Поповым разработана методика расчета дебита сква­жин и определения диаметра водоподъемных колони для ком­прессоров с рабочим давлением 0,6 МПа. Результаты расчета дебита скважины по скорости смеси на изливе, коэффициенту погружения к в зависимости от диаметра труб для подъема’ воды й подачи воздуха и высоты подъема воды для таких ком­прессоров приведены в табл. У.5.

Верхний оголовок на устье скважины имеет штуцера для ввода в них пьезометрических трубок и труб для нагнетания воздуха. Вывод водоподъемных труб имеет на устье колено и горизонтальный участок. Изливаемая воздушно-водяная смесь поступает в специальный бак, который выполняет роль дега­затора. Для этого внутренняя полость бака имеет перегородкй с отверстиями, вода из него по трубе или открытому лотку попадает в мерный бак. Рекомендуется применять оголовки универсальные с резьбой под наиболее широко применяемые обсадные колонны.

Форсунка представляет собой обычно отрезок перфориро­ванной трубы длиной до 2—2,5 м. Диаметр отверстий и их число выбирают из условия достаточно полного смешивания газа с водой. Для практических целей можно пользоваться сле­дующими рекомендациями:

TOC o "1-5" h z Диаметр воздушной трубы, мм… . 19 25 32 38 50

Число отверстий в горизонтальном ряду 6 8 8 8 8—10

Диаметр отверстий, мм 4 4 5 6 6

Лучшее распыление газа в воде достигается при примене­нии мелких отверстий в форсунке, а также фигурных отвер­стий, придающих струе газа спиральную форму. В практике такие форсунки обеспечивают устойчивую работу при £<1,5.

Для проведения пробных откачек и освоения скважин ис­пользуются высоконапорные струйные аппараты с пакерами (рис. У.5), работающие от буровых насосов, входящих в ком­плект буровых установок.

Спуск аппаратов с пакером в скважину и подъем их на поверхность осуществляют на бурильных трубах, по которым вода насосом подается к струйному аппарату.

Откачиваемая из скважины и нагнетаемая рабочая жидко­сти поднимаются на поверхность по кольцевому Пространству между буровой и обсадной колоннами.

Для предотвращения ухода откачиваемой жидкости вниз в скважину кольцевое пространство между струйным аппара­том и внутренней поверхностью обсадной колонны перекры­вают автоматически действующим пакером. Откачка струй­ным аппаратом происходит в следующем порядке.

После спуска струйного аппарата в скважину к верхней части буровой колонны присоединяют напорный шланг буро­вого насоса и нагнетают требуемое количество воды. При дви­жении потока воды через сопло струйного аппарата резко увеличивается гидравлическое сопротивление движению этого потока. В результате повышается давление, под действием ко­торого разжимается пакер, перекрывая кольцевое пространство между струйным аппаратом и обсадной колонной.

Пройдя через сопло, рабочий поток изливается из него в виде мощной струи. При своем движении струя воды силой поверхностного трения захватывает воду, находящуюся в при­емной камере. В камере создается пониженное давление, и в нее начинает поступать вода из скважины, которая также ув­лекается струей воды рабочего потока. Суммарный поток, пройдя через, камеру смешения и диффузор, поступает по кольцевому пространству на поверхность, попадая в желоб и приемную емкость-отстойник. В желобе и емкости из воды осаждаются механические частицы. Далее часть жидкости за­сасывается буровым насосом, а остальная часть, составляющая дебит скважины, идет на сброс.

Такой метод позволяет проводить откачку силами и сред­ствами буровых бригад без завоза дополнительного оборудо­вания И труб.

Использование высоконапорных струйных аппаратов дает возможность одновременно с пробной откачкой воздействовать на призабойную зону скважин импульсами гидродинамического давления, при этом быстро восстанавливается проницаемость закольматированных фильтров и прилегающих к фильтрам во­доносных пород.

Импульсы гидродинамического давления возникают в силу неравномерной подачи поршневыми буровыми насосами рабо-

/ — хвостовик; 2 — патрубок приемной камеры; 3 — приемная камера; 4 — изогнутый каиал; 5 — корпус струйного аппарата; 6 — струйный аппарат; 7 — патру­бок; 8, 9 — фланцы; 10 — напорный канал; // — пакер;

12 — уплотнительные кольца гидравлической камеры; 13— подвижный конус; 14 —манжета; 15 — неподвиж­ный коиус; 16 — переводник; 17 — напорный патрубок; /Я — защитный кожух; 19 — фетровые сальники; 20 — гидравлическая камера; 21 — водододъемный каиал; 22 — сальник диффузора; 23 — диффузор; 24 — сменная втулка камеры смешения; 25 — корпус камеры смеше­ния; 26 — сопло

ЭРЛИФТНЫЕ ВОДОПОДЪЕМНИКИчей жидкости к струйным аппаратам. Частота и величины возникающих им­пульсов гидродинамических давлений зависят от числа двойных ходов порш­невого насоса и давления нагнетания, развиваемого насосом.

При резких остановках поршневых иасосов и соответственно струйных ап­паратов давление нагнетания падает, пакер сжимается, распакеровывая пе­рекрытое кольцевое пространство между бурильной и обсадной колоннами, и весь столб жидкости, заполняющей сква­жину, передает давление на забой, соз­давая в фильтровой зоне резкий скачок давления, содействующий более полной и быстрой декольматации скважин.

Это явление используется при проб­ных откачках и освоении скважин пу­тем периодических резких остановок поршневых насосов.

Увеличение давления на забое при остановках поршневых насосов нахо­дится в прямой зависимости от положе­ния статического и динамического уровней. До выключения насоса давле­ние жидкости на забой р3 определяется статическим уровнем Не и интенсив* ностью откачки <2

рз = НсУ — ДЛу» (У. Г2)

где М — понижение уровня при откачке; у — плотность воды.

После выключения насоса И струй­ного аппарата наблюдается рост забой­ного давления в результате передачи на

забой давления столба жидкости, заполняющей скважину от динамического уровня до устья,

(V.13)

Подпись: (V.13)Рз = Рз +A/i’v

где ра’ — давление на забой в момент отключения насоса; Ah’ — интервал от динамического уровня до устья.

Отсюда следует, что скачок давления на забой в момент отключения насоса, а значит, и эффект декольматации тем выше, чем ниже статические и динамические уровни.

Следовательно, в слабонапорных водоносных пластах, где особенно опасно снижение фильтрационных возможностей фильтровой зоны из-за большего проникновения кольматанта в поры пород, возрастает эффект пробных откачек струйными аппаратами с периодическими резкими остановками.

Для проведения откачек и освоения скважин струйными ап­паратами не требуется предварительная замена в скважине глинистого раствора на воду. Струйные аппараты можно спус­кать в скважины, заполненные глинистым раствором практи­чески любой концентрации.

В настоящее время созданы три конструкции струйных ап­паратов с пакерами для пробных откачек и освоения скважин. В тресте «ГТромбурвод» и ВИЭСХе разработаны струйные ап­параты и пакеры к ним диаметрами 135 и 185 мм (рис. V.6). Аппарат диаметром 135 мм с двумя сменными пакерами пред­назначен для работы в скважинах с эксплуатационными тру­бами диаметрами 168 и 219 мм; аппарат диаметром 185 мм — В скважинах с эксплуатационными трубами диаметрами 219, 273 и 325 мм.

Томским политехническим институтом и трестом «Восток- бурвод» создана конструкция струйных аппаратов (эжекторный насос) НЭ-8-12.

Техническая характеристика НЭ-8-12

Средняя подача поршневого насоса, л/с 4,5

Давление нагнетания поршневого на-

3,0

coca, МПа…………………………………………….

<25 25—50 50—75 75—100

34,2 23,4 16,2 10,8

Подпись: <25 25—50 50—75 75—100 34,2 23,4 16,2 10,8 Динамический уровень воды в скважине,

м…………………………………………….

Подача струйного аппарата, м*/ч

С увеличением давления нагнетания требуемого объема воды до 5 МПа подача струйного аппарата увеличивается почти вдвое. Для проведения пробных откачек и освоения ги­дрогеологических скважин в ПГО «Центргеология» созданы водоструйные насосы НВ-89, НВ-108, УНВ-127/168, позволяю­щие проводить работы в скважинах диаметрами 89—168 мм (табл. У.6, рис. У.7).

Рис. У.6. Струйный аппарат (эжекторный иасос) типа НЭ — 8-12:

1 — муфта; 2 — хвостовик; 3 — пе­реводник; 4 — внешняя труба; 5 — отводная труба; 6 — диффузор; 7 — поджимная гайка; 8, И — смеиныа фланцы; 9 — отверстие в корпусе; 10 — уплотнительное

кольцо*»’ 12 — корпус пакера; 13 — камера смешения; 14 — сопло; 15 — рабочая камера

Рис. У.7. Водоструйный насос типа НВ-108:

1 — диффузор; 2 — камера смеше­ния; 3 — пакер; 4 — сопло; 5 — подводной патрубок; 6 — перевод­ник

Технические характеристики водоструйных насосов твпа НВ и УН В

Показатели

НВ-89

НВ-108

УН В-127/168

Рабочий иапор приводного насоса, м

200

250

350—400

Рабочий расход промывочной жидкости приводного насоса, м®/ч Подача водоструйного насоса, м*/ч, при высоте подъема воды, м:

14

16

16—18

0—10

20

35

32

10—30

15

24

20

30—50

6

10

15

50—70

3

5

10

70—90

0

0

5

Водоструйные водоподъемные установки

Установки предназначены для эксплуатации шахтных ко­лодцев и скважин с диаметром обсадных труб не менее 150 мм.

Каждая установка состоит из центробежного насоса с элек­тродвигателем, водоструйного аппарата (рис. У.8) и системы трубопроводов. Центробежный насос устанавливают на поверх­ности, а водрструйный аппарат спускают на трубах в сква­жину или шахтный колодец.

ЭРЛИФТНЫЕ ВОДОПОДЪЕМНИКИРазличаются водоструйные установки с центральным и па­раллельным расположением трубопровода.

Рис. У.8. Водоструйные двухлиней­ные установки с центральным (д) и параллельным (б) расположением водопровода:

I — корпус аппарата; 2 — У-образиый ка­нал; 3 — приемная камера; 4 — корпус приемника; 5 —сетчатый фильтр; 5 —об­ратный клапаи; 7 — уплотняющая про­кладка; 8 — ограничительный болт (шай­ба); 9 — сопло; 10 — камера смешения; И — смеииая насадка; 12 — диффузор; 13 — водопровод водоподъемный; 14 — во­допровод напорный; 15 — обсадная труба

Технические характеристики водоструйных установок

Показатели

ВН-2Ц-6 (1)

ВН-2Ц-Є (2)

ВН-2Ц-6 (3)

ВНШ-2Ш

Марка насоса в составе

ЦДС-2

ЦДС-3

ЦДС-4

ЦНСМ-2,8

установки

Динамический уровень

10—30

30—50

50—70

10—35

воды, м

Подача установки, м®/ч

14,4—8,6

10,8—г-7,2

10,4—6,8

8—2,5

Напор, м

60—80

80—100

100—120

40—65

Мощность электродви­

7,5

10

13

3

гателя, кВт

Оставить комментарий