ЭРЛИФТНЫЕ ВОДОПОДЪЕМНИКИ
Эрлифтные водоподъемники используют для подъема жидкости. К их преимуществам можно отнести: достаточно высокую подачу при сравнительно малом диаметре водоподъемных труб; большой диапазон высоты подъема воды; простоту устройства и отсутствие в скважине движущихся механизмов; возможность использовать их в искривленных и пескующих скважинах; возможность подачи воздуха из одной компрессорной станции к нескольким скважинам.
Из-за достаточно низкого к. II. д. (~2й%) эрлифты используются обычно лишь для кратковременных откачек воды из скважин (до 10—20 сут), а также из пескующих скважин, где электрические насосы быстро изнашиваются.
Чем болыце газ диспергирован в жидкости, тем большим запасом энергии обладает система, т. е. при меньшем расходе воздуха можно поднять смесь на большую высоту.
Выделяют три основных типа структур газожидкостных смесей.
1. Эмульсионная структура характеризуется равномерным распределением газа в жидкости. Газ находится в жидкости в виде отдельных пузырьков и движется в жидкости с относительной скоростью 1—2 см/с.
2. Чёточная структура отличается тем, что основная масса газа движется в виде четок, перекрывающих все сечения трубы и чередующихся с прослойками жидкости. Относительная скорость движения газа и жидкости составляет 0,4—1,2 м/с.
3. Стержневая структура характеризуется тем, что основная масса газа движется по центру, сплошным потоком (стержнем), жидкость же движется по стенкам в виде тонкого слоя. Относительная, скорость движения газа более 1,2 м/с.
Эрлифт состоит из компрессора, водоподъемных, пьезометрических труб и труб для подачи воздуха и смесительной форсунки.
Коэффициент погружения эрлифта
где Н—глубина погружения форсунки, м; Л — высота подъема воды, м.
В практике в подавляющем большинстве случаев используется центральная схема расположения труб для подачи воздуха, как более технологичная.
Подача эрлифта зависит от высоты подъема воды, коэффициента водопроводимости водоносного пласта и положения динамического уровня.
В зависимости от динамического уровня используются три схемы эрлифта (рис. У.1). Если динамический уровень устанавливается в интервале обсадных труб и компрессор для данного размера труб обеспечивает необходимую скорость подъема газожидкостной смеси в колонне, то для подачи смеси можно трубы не устанавливать (рис. У.1, а). ^
Если положение динамического уровня не может обеспечить нормального соотношения погружения труб для подачи воздуха, то в этом случае применяется потайная водоподъемная колонна труб, опущенная — на этих трубах (рис. У.1, б).
Когда положение динамического уровня ниже кровли водоносного пласта, применяется водоподъемная колонна с выводом на поверхность (рис. У.1, в).
Рис. V. l. Схемы эрлифта:
о —при использовании обсадных труб в качестве водоподъемных; 6 — при иепользова — иии потайной водоподъемной колонны; в — при использовании водоподъемной колонны до устья скважнны: / — обсадная колонна; 2 — воздухопроводная колонна; 3 — пьеэт^ метрическая трубка; 4— потайная водоподъемная колонна; 5 — форсунка; 6 — водо: подъемная колонна, выведенная до устья скважнны
В настоящее время в практике широко используются передвижные компрессорные установки с рабочим давлением до 0,8 МПа и подачей до 10 м3/мин. Технические характеристики наиболее распространенных компрессоров приведены в табл. V. l.
Таблица V.1
Технические характеристики передвижных компрессоров
|
Показатели |
ЗИФ-55 |
ПКС-5 |
ДК-9М |
пк-»о |
ЭК-9М |
ЗИФ-55Э |
КОЭ-5М |
|
Подача, м*/мин |
5 |
б |
10 |
10,5 |
10 |
4,65 |
5 |
|
Рабочее давление, МПа |
0,7 |
0,7 |
0,6 |
0,7 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
|
Мощность на валу компрессора, кВт |
43,7 |
33,8 |
67,6 |
63,2 |
70 |
34 |
34 |
|
Двигатель |
Бензиновый |
Дизельный |
Электрический |
Краткие технические характеристики передвижных винтовых компрессоров
|
Показателе |
ПР-10 |
ПР-16 |
|
Подача,’ м*/с |
0,182 |
0,275 |
|
Максимальное давление, МПа |
0,7 |
0,7 |
|
Частота вращения ротора, с-1 |
28.33 |
28,33 |
|
Тип ротора |
Пластинчатый |
|
|
Расположение ступеней сжатия |
Последовательное |
|
|
Двигатель дизельного типа |
АМ-01 |
Я М3-238 |
|
Мощность, кВт |
96 |
177 |
|
Число цилиндров |
6 |
б |
|
Распбложение цилиндров |
Вертикальное |
|
|
Объем, м®: |
||
|
воздухосборника |
0,28 |
0,43 |
|
топливного бака |
0,22 |
0,24 |
|
Габариты, мм |
4000X1940 X 2120 |
3700 X 1700 X 2250! |
|
Масса, т |
3,4 |
5,4 |
В случае проведения откачек из глубоких скважии и с высоким дебитом применяются более мощные стационарные компрессоры типа УПК-80.
Краткая техническая характеристика УПК-80
TOC o "1-5" h z Подачв, м*/мии………………………………………………………………………………………………………….. 8
Рабочее давление, МПа………………………………………………………………………………… 8,0
Потребляемая мощность, кВт…………………………………………………………………………….. 600
Габариты, мм:
длина…………………………………………………………………………………. 6570
ширина………………………………………………………………………………………………………………………… 2590
высота…………………………………………………………….. , . , . 2870
Масса, кг ‘ . . ……………………………………………………………………………………………………………….. 16.1
В последние годы в практике находят применение винторые компрессоры; их технические характеристики приведены в табл. У.2.
Таблица У. З
Краткие технические характеристики стационарных компрессоров
|
Показателе |
2ВП-10/8 |
ВП-20/8 |
260ВП-30/8 |
|
Подача, м*/мия |
10 |
20 |
30 |
|
Максимальное давление, МПа |
0,8 |
0.8 |
0,8 |
|
Число ступеней сжатия |
2 |
2 |
2 |
|
Расход охлаждающей воды, М3/ч |
2,7 |
6 |
8,4 |
|
Мощность электродвигателя, кВт |
75 |
125 |
175 |
|
Показатели |
6ВКМ-1Э/8 |
6ВКМ-25/8 |
ТВ км-48/8 |
|
Подача, м*/с |
0,21 |
0,42 |
0,8 |
|
Максимальное Дав |
0,8 |
0,8 |
0,8 |
|
ление, МПа |
|||
|
Частота враще |
24,5 |
49,5 |
24,5 |
|
ния ротора, с-1 |
|||
|
Мощность элек |
85 |
155 |
287 |
|
тродвигателя, кВт |
|||
|
Напряжение, В |
660 |
660 |
660 |
|
Габариты, мм |
900X720X530 |
900 X 720 X 530 |
3100X1500 X 2150 |
|
Масса, кг |
584 |
584 |
8 400 |
|
Продолжение табл. У.4
|
При проведении эрлифтных откачек большого объема могут применяться стационарные поршневые компрессоры типа ВП (табл. У. З) и компрессорные станции (табл. У.4)
Рассмотрим методику выбора основных параметров эрлифта применительно к компрессорным установкам типа ДК-9М, ПК-Ю и др. Подача эрлифта и его к. п. д. находятся в зависимости от коэффициента погружения. Наибольшее значение его будет при максимальном коэффициенте погружения форсунки к. Максимальное рабочее давление компрессора рК определяется по формуле
Рк = Л(й—1)/Ю. (У.2)
Для компрессора с рабочим давлением 0,6 МПа допустимые значения & могут быть определены по номограмме (рис. У.2). Коэффициент погружения подбирают исходя из глубины динамического уровня, а его значения ограничены линиями ОБ и СЕ. Линия ОО соответствует £=1,5 для глубины
|
Длина труИI от уровня излива, м О 20 МО ВО 80 100 120
Рнс. У.2. Номограмма для определения допустимого значения коэффициента погружения к |
динамического уровня 0—60 м. Работа эрлифта за предёлаМи этой линии неустойчива, поэтому следует стремиться к заглублению труб для подачи воздуха. Максимальная длина / этих труб и коэффициент погружения для определенной глубины динамического уровня ограничиваются линией СЕ, котора1я характеризует максимальное рабочее давление компрессора с учетом потерь давления в нагнетательной линии 0,05 МПа. Например, для глубины динамического уррвня 20 м длина труб для подачи воздуха может быть в пределах от 8(Г до 30 м. Значения к для этого случая составляют от 1,5 до 4.
Сжатый воздух производит в эрлифте полезную работу под’Ьема воды в количестве (2 (м3/мин) На высоту Н. Затраченная работа
АХ = С»!/ть. (У. З)
Эта работа равна энергии сжатого воздуха
1п — •
Р1
В этих формулах Р1 =0,01 МПа — начальное давление; р2 =
_ _Ад_(*^и—| — конечное давление; — количество засасы — 10
ваемого компрессором воздуха при атмосферном давлении м3/с; <2— количество поднятой воды на высоту к, м3/с; кл— глубина динамического уровня от уровня излива, м.
Гидравлический к. п. д. эрлифта т|э может быть определен по формуле
Лэ = (£—1)0.85/1,05. (У.5)
Во время движения эмульсии по водоподъемной трубе происходит потеря напора от трения эмульсии в водоподъемной трубе, так как пузырьки воздуха опережают подъем воды. СкоЛьжение пузырьков воздуха характеризует потери в работе эрлифта ^2. При изливе эмульсии из водоподъемной трубы потери учитываются формулой
TOC o "1-5" h z А3 = 1)1/2#, (У.6)
где 1>1 — скорость излива, м/с; g — ускорение свободного падения, м/с2.
Расход воздуха (м3/мин) рассчитывается по формуле
№=№&№, (У.7)
где. — удельный расход воздуха, т. е. количество воздуха, требуемое для подъема 1 м3 воды,
ур ________________________ _____________________ ,________________ 5___________________________________
0 к(к-) + (У.8)
23г)э 1к —
1&
Расход воздуха для подъема воды Для удобства
определения удельного расхода воздуха в зависимости от коэффициента погружения к и высоты подъема воды к можно пользоваться номограммой (рис. У. З).
Минимальный удельный расход может быть определен по формуле
А
(V 9)
С увеличением удельного расхода сжатого воздуха подача эрлифта <2э при неизменных к, к и диаметре водоподъемных труб возрастает и при Шо" достигает наивысшего значения (рис. У.4). Дальнейшее увеличение подачи сжатого воздуха нецелесообразно, так как приводит к снижению подачи эрлифта. Таким образом, следует ориентироваться на оптимальный для данных условий удельный расход вюздуха №У’-
Диаметр труб для подачи воздуха подбирают с таким расчетом, чтобы скорость сжатого воздуха в нем была не более
Рис. У. З. Номограмма для определения удельного расхода воздуха
|
Рнс. V.4. Зависимость производительности эрлифта от удельного расхода воздуха
|
|
Высота подъема Воды h, м о s м із го 25 за 35 w 4S sa — ss во |
10 м/с, а потери давления возможно меньшими. Расчет диаметра таких труб в зависимости от требуемого количества воздуха определяется по формуле
|
/___ W Л я 1 V °в 4 |
(Ів = / ^_________ Ро .
ю (р + о,1) (У. Ю)
где ро —атмосферное давление воздуха, равное 1 МПа; (р + +0,1) —давление, создаваемое в воздухопроводе, с учетом потерь; W — удельный расход воздуха, м3/м3; vB — скорость движения воздуха, м/с; t»B~10 м/с.
Диаметры-труб для подачи воздуха (при давлении 0,4—■ 0,6 МПа и длине труб до 120 м) в зависимости от диаметра водоподъемных труб приведены ниже.
Диаметр водоподъемных,
труб, мм………………………………… 108 127 146 168 219 273
Диаметр труб для подачи
воздуха, мм…………………….. 19—25 20—26 21—27 25—32 32—38 38-54
Ниже приведены размеры газовых труб по ГОСТ 3262—75, которые наиболее часто применяются в качестве воздухопроводных или пьезометрических.
Диаметр, мм:
TOC o "1-5" h z наружный’………………………………………… 17 21,25 26,75 33,5
внутренний……………………………………….. 13 15,75 21,25 27,0
наружный (муфты) . …………………………. 22 26 35 45
Диаметр, мм:
наружный………………………………………… 42,25 48,3 60,3 75,5
внутренний……………………………………….. 35,75 40,3 53,3 69,1
наружный (муфты) …………………………… 56,(1 63,5 78,0 94,0
|
’СТ> IV Р |
* СП о |
►4^ О |
со о |
ю о |
о |
Высота подъема воды» м |
||
|
‘*001 |
ьо ьо _— МОСл |
ю ю *-> сл о сл |
5°1° Г* о осл |
Ф» СО N3 — ЬЬосл |
^►►сою — О О О О СП |
Коэффициент погружения £ |
||
|
Г4 5° ("ЛСО |
сп а> ьо АО "со со |
0*>— 00 (О со |
со сл р V* сл со |
N3 СО ф. со V] 1о оо ьэ |
Ю Ю Ф» 00 оо оЪ оо сл |
Удельный расход воздуха. М®/Мэ воды |
||
|
2,6 |
со о |
со со |
Од сл |
со V |
5° |
Скорость смесн иа нэ — лнве. м/с |
||
|
->1 сп |
88,5 |
96,0. |
I о |
98,4 |
со о |
«см- "э/ч |
61/901 |
|
|
о сл сп |
СП N5^4 00 — |
ю ОСЛ 00 |
ю-——• ^100 о >1 сл |
СО со N3 >— ррор ‘-д Ц1V} |
,4^. ф. СО N3 — оо ^ “ о> сл о» о |
сгв, м*/ч |
||
|
3,12 |
3,55 |
со 00 |
4,28 |
3,75 |
3,51 |
Скорость смеси на из — лнве, м/с |
||
|
135,0 |
■ 153,4 |
168,0 |
00 & |
а> N3 |
151,7 |
«СМ — “3/ч |
127/25.4 |
о н в 1′ ГР в 8 <* |
|
-Ов о |
N3 N3 — 0> ЬЭ N3 1 N3 Ф» |
СО N3 — СЛ — д ^ *00 |
сл со О 6* «VI -0> (0 |
а> сл со оосоч и! VI о> |
00 «VI СП со — N3 СЛ 00 ^ 00 . оо со 1о со |
<?„. Ма/ч |
в 8 в г ГР н ча о о |
|
Результаты расчета дебита скважии |
|
|
|
s |
сл о |
4Ь О |
ш |
g |
О |
Высота Подъема воды, м |
||
|
N3 — о en |
Ю N3 J— »О о сл |
N3 N3 *— СП о СЛ |
соьэ — о© сл |
Ф> СО N3^“ о о о сл |
-s) со N3 ►- О О О oui |
Коэффициент погружения k |
||
|
*vj со сп со |
СЛ ОЭ N3 со <рсо |
00 N3 00 |
со сл о Vi Ъ сз |
to со 4». <о Vi*o оо to |
to to 4^-рО 00 О OV© © сл |
Удельный расход воздуха, ы3/ы3 воды |
||
|
о 00 |
1,75 |
2,43 |
2,81 |
2,99 |
2,87 |
Скорость смесн на вэ — лнве, м/с |
273/38 |
Отношение диаметров водоподъемных и воздушных труб, мм |
|
165 |
359,1 |
499 1 |
584,6 |
613,9 |
00 |
$си’ "Ч* |
||
|
12,4 22,0 1 ■ |
о? сл ю о to <с СО О N3 |
© 00 ^ ■*■ © О Ul То |
56,8 106,3 158,0 |
66,7 127,9 191,8 227,4 |
со ю IO — — СО *0 4Ь «Si ро ^03^4 СкЭ со Voi to Ъ> |
QB. мэ/ч |
||
|
0,73 |
СП |
to |
2,23 |
Скорость смеси на иэ — лвве, м/с |
326/38 |
|||
|
213,6 |
1 439,6 |
СП 00 СП |
650,2 |
Qcm — М»/ч |
||||
|
rfb. СО — 4* 4*. QD СЛ СП СО |
-S4^ 00 СО Ю оо со Vj |
63,0 121,9 182,8 216,7 |
81,3 250,1 325.0 351.0 |
QB. Мэ/ч |
В практике вместо металлических труб часто применяют резиновые шланги. Это сокращает время на монтажно-демонтажные работы по спуску и извлечению труб для подачн воздуха.
Диаметр водоподъемных труб зависит от проектируемого дебита скважины, высоты подъема воды, технической характеристики применяемого для откачки компрессора и других факторов и может быть определен следующей приближенной формулой:
(V.!!)
где О — диаметр водоподъемных труб, м; <2 см -1~ производитель — ность эрлифта (смеси: вода — воздух), м3/с; ьне — скорость смеси на изливе, м/с.
Для каждого диаметра водоподъемных труб в зависимости от высоты подъема воды существует своя область оптимальных скоростей истечения смеси на изливе.
В. М. Поповым разработана методика расчета дебита скважин и определения диаметра водоподъемных колони для компрессоров с рабочим давлением 0,6 МПа. Результаты расчета дебита скважины по скорости смеси на изливе, коэффициенту погружения к в зависимости от диаметра труб для подъема’ воды й подачи воздуха и высоты подъема воды для таких компрессоров приведены в табл. У.5.
Верхний оголовок на устье скважины имеет штуцера для ввода в них пьезометрических трубок и труб для нагнетания воздуха. Вывод водоподъемных труб имеет на устье колено и горизонтальный участок. Изливаемая воздушно-водяная смесь поступает в специальный бак, который выполняет роль дегазатора. Для этого внутренняя полость бака имеет перегородкй с отверстиями, вода из него по трубе или открытому лотку попадает в мерный бак. Рекомендуется применять оголовки универсальные с резьбой под наиболее широко применяемые обсадные колонны.
Форсунка представляет собой обычно отрезок перфорированной трубы длиной до 2—2,5 м. Диаметр отверстий и их число выбирают из условия достаточно полного смешивания газа с водой. Для практических целей можно пользоваться следующими рекомендациями:
TOC o "1-5" h z Диаметр воздушной трубы, мм… . 19 25 32 38 50
Число отверстий в горизонтальном ряду 6 8 8 8 8—10
Диаметр отверстий, мм 4 4 5 6 6
Лучшее распыление газа в воде достигается при применении мелких отверстий в форсунке, а также фигурных отверстий, придающих струе газа спиральную форму. В практике такие форсунки обеспечивают устойчивую работу при £<1,5.
Для проведения пробных откачек и освоения скважин используются высоконапорные струйные аппараты с пакерами (рис. У.5), работающие от буровых насосов, входящих в комплект буровых установок.
Спуск аппаратов с пакером в скважину и подъем их на поверхность осуществляют на бурильных трубах, по которым вода насосом подается к струйному аппарату.
Откачиваемая из скважины и нагнетаемая рабочая жидкости поднимаются на поверхность по кольцевому Пространству между буровой и обсадной колоннами.
Для предотвращения ухода откачиваемой жидкости вниз в скважину кольцевое пространство между струйным аппаратом и внутренней поверхностью обсадной колонны перекрывают автоматически действующим пакером. Откачка струйным аппаратом происходит в следующем порядке.
После спуска струйного аппарата в скважину к верхней части буровой колонны присоединяют напорный шланг бурового насоса и нагнетают требуемое количество воды. При движении потока воды через сопло струйного аппарата резко увеличивается гидравлическое сопротивление движению этого потока. В результате повышается давление, под действием которого разжимается пакер, перекрывая кольцевое пространство между струйным аппаратом и обсадной колонной.
Пройдя через сопло, рабочий поток изливается из него в виде мощной струи. При своем движении струя воды силой поверхностного трения захватывает воду, находящуюся в приемной камере. В камере создается пониженное давление, и в нее начинает поступать вода из скважины, которая также увлекается струей воды рабочего потока. Суммарный поток, пройдя через, камеру смешения и диффузор, поступает по кольцевому пространству на поверхность, попадая в желоб и приемную емкость-отстойник. В желобе и емкости из воды осаждаются механические частицы. Далее часть жидкости засасывается буровым насосом, а остальная часть, составляющая дебит скважины, идет на сброс.
Такой метод позволяет проводить откачку силами и средствами буровых бригад без завоза дополнительного оборудования И труб.
Использование высоконапорных струйных аппаратов дает возможность одновременно с пробной откачкой воздействовать на призабойную зону скважин импульсами гидродинамического давления, при этом быстро восстанавливается проницаемость закольматированных фильтров и прилегающих к фильтрам водоносных пород.
Импульсы гидродинамического давления возникают в силу неравномерной подачи поршневыми буровыми насосами рабо-
/ — хвостовик; 2 — патрубок приемной камеры; 3 — приемная камера; 4 — изогнутый каиал; 5 — корпус струйного аппарата; 6 — струйный аппарат; 7 — патрубок; 8, 9 — фланцы; 10 — напорный канал; // — пакер;
12 — уплотнительные кольца гидравлической камеры; 13— подвижный конус; 14 —манжета; 15 — неподвижный коиус; 16 — переводник; 17 — напорный патрубок; /Я — защитный кожух; 19 — фетровые сальники; 20 — гидравлическая камера; 21 — водододъемный каиал; 22 — сальник диффузора; 23 — диффузор; 24 — сменная втулка камеры смешения; 25 — корпус камеры смешения; 26 — сопло
чей жидкости к струйным аппаратам. Частота и величины возникающих импульсов гидродинамических давлений зависят от числа двойных ходов поршневого насоса и давления нагнетания, развиваемого насосом.
При резких остановках поршневых иасосов и соответственно струйных аппаратов давление нагнетания падает, пакер сжимается, распакеровывая перекрытое кольцевое пространство между бурильной и обсадной колоннами, и весь столб жидкости, заполняющей скважину, передает давление на забой, создавая в фильтровой зоне резкий скачок давления, содействующий более полной и быстрой декольматации скважин.
Это явление используется при пробных откачках и освоении скважин путем периодических резких остановок поршневых насосов.
Увеличение давления на забое при остановках поршневых насосов находится в прямой зависимости от положения статического и динамического уровней. До выключения насоса давление жидкости на забой р3 определяется статическим уровнем Не и интенсив* ностью откачки <2
рз = НсУ — ДЛу» (У. Г2)
где М — понижение уровня при откачке; у — плотность воды.
После выключения насоса И струйного аппарата наблюдается рост забойного давления в результате передачи на
забой давления столба жидкости, заполняющей скважину от динамического уровня до устья,
|
(V.13) |
Рз = Рз +A/i’v
где ра’ — давление на забой в момент отключения насоса; Ah’ — интервал от динамического уровня до устья.
Отсюда следует, что скачок давления на забой в момент отключения насоса, а значит, и эффект декольматации тем выше, чем ниже статические и динамические уровни.
Следовательно, в слабонапорных водоносных пластах, где особенно опасно снижение фильтрационных возможностей фильтровой зоны из-за большего проникновения кольматанта в поры пород, возрастает эффект пробных откачек струйными аппаратами с периодическими резкими остановками.
Для проведения откачек и освоения скважин струйными аппаратами не требуется предварительная замена в скважине глинистого раствора на воду. Струйные аппараты можно спускать в скважины, заполненные глинистым раствором практически любой концентрации.
В настоящее время созданы три конструкции струйных аппаратов с пакерами для пробных откачек и освоения скважин. В тресте «ГТромбурвод» и ВИЭСХе разработаны струйные аппараты и пакеры к ним диаметрами 135 и 185 мм (рис. V.6). Аппарат диаметром 135 мм с двумя сменными пакерами предназначен для работы в скважинах с эксплуатационными трубами диаметрами 168 и 219 мм; аппарат диаметром 185 мм — В скважинах с эксплуатационными трубами диаметрами 219, 273 и 325 мм.
Томским политехническим институтом и трестом «Восток- бурвод» создана конструкция струйных аппаратов (эжекторный насос) НЭ-8-12.
Техническая характеристика НЭ-8-12
Средняя подача поршневого насоса, л/с 4,5
Давление нагнетания поршневого на-
3,0
coca, МПа…………………………………………….
|
<25 25—50 50—75 75—100 34,2 23,4 16,2 10,8 |
Динамический уровень воды в скважине,
м…………………………………………….
Подача струйного аппарата, м*/ч
С увеличением давления нагнетания требуемого объема воды до 5 МПа подача струйного аппарата увеличивается почти вдвое. Для проведения пробных откачек и освоения гидрогеологических скважин в ПГО «Центргеология» созданы водоструйные насосы НВ-89, НВ-108, УНВ-127/168, позволяющие проводить работы в скважинах диаметрами 89—168 мм (табл. У.6, рис. У.7).
Рис. У.6. Струйный аппарат (эжекторный иасос) типа НЭ — 8-12:
1 — муфта; 2 — хвостовик; 3 — переводник; 4 — внешняя труба; 5 — отводная труба; 6 — диффузор; 7 — поджимная гайка; 8, И — смеиныа фланцы; 9 — отверстие в корпусе; 10 — уплотнительное
кольцо*»’ 12 — корпус пакера; 13 — камера смешения; 14 — сопло; 15 — рабочая камера
Рис. У.7. Водоструйный насос типа НВ-108:
1 — диффузор; 2 — камера смешения; 3 — пакер; 4 — сопло; 5 — подводной патрубок; 6 — переводник
|
Технические характеристики водоструйных насосов твпа НВ и УН В
|
|
Водоструйные водоподъемные установки |
Установки предназначены для эксплуатации шахтных колодцев и скважин с диаметром обсадных труб не менее 150 мм.
Каждая установка состоит из центробежного насоса с электродвигателем, водоструйного аппарата (рис. У.8) и системы трубопроводов. Центробежный насос устанавливают на поверхности, а водрструйный аппарат спускают на трубах в скважину или шахтный колодец.
Различаются водоструйные установки с центральным и параллельным расположением трубопровода.
Рис. У.8. Водоструйные двухлинейные установки с центральным (д) и параллельным (б) расположением водопровода:
I — корпус аппарата; 2 — У-образиый канал; 3 — приемная камера; 4 — корпус приемника; 5 —сетчатый фильтр; 5 —обратный клапаи; 7 — уплотняющая прокладка; 8 — ограничительный болт (шайба); 9 — сопло; 10 — камера смешения; И — смеииая насадка; 12 — диффузор; 13 — водопровод водоподъемный; 14 — водопровод напорный; 15 — обсадная труба
|
Технические характеристики водоструйных установок
|